Ограничения со стороны реактора

Для вывода дифференциального уравнения, описывающего кинетику гетерогенно-каталитического процесса в сферической пористой таблетке, используем уравнение баланса реагента А в ее элементарном объеме. Поскольку каждая таблетка в реакторе со всех сторон обдувается газом с постоянной концентрацией реагентов, можно считать, что скорость диффузионного процесса в сферической таблетке будет зависеть только от расстояния г до центра таблетки. Поэтому для упрощения вывода в качестве элементарного объема выбирается объем в виде полой сферы, равный Апг йг. Сферический элементарный объем ограничен двумя сферами с радиусами г и г г. Площадь поверхности первой сферы будет равна 4лг , второй — 4л(г + л) . Приход реагента А в элементарный объем будет определяться диффузией через поверхность сферы с радиусом г + dг. Согласно уравнению Фика количество вещества в потоке будет равно [c.649]

В каждом конкретном случае может возникнуть ряд ограничений при регенерации катализатора, связанных с конструкцией корпуса реактора. Так, при использовании футерованных реакторов накладываются ограничения по скорости подъема, (снижения) температуры и давления процесса. Для используемых марок торкрет-бетона можно рекомендовать скорость подъема температуры в пределах 10—12, а снижения 8—10 °С/ч. В случае незащищенных с внутренней стороны футеровкой биметаллических корпусов температура, в аппарате должна быть не выше 500 °С. [c.129]

Важным электрическим параметром дуговой установки является реактивность контура. Для устойчивости дуги и ограничения эксплуатационных коротких замыканий (см. гл. 2) в период расплавления суммарное реактивное сопротивление установки должно составлять 30—40%. Реактивное сопротивление печных трансформаторов (за некоторым исключением) составляет 5—8%, а у короткой сети колеблется от 5 (для малых печей) до 20% (средние печи). Поэтому реактор, включаемый со стороны высшего напряжения печного трансформатора, обычно выбирают с реактивным сопротивлением 20—25% и несколькими отводами, позволяющими подобрать необходимое значение индуктивности в зависимости от местных условий. С увеличением мощности печи необходимая реактивность реактора уменьшается, и печи емкостью 40 г и выше могут работать без реактора, так как их собственной реактивности оказывается достаточно для ограничения токов коротких замыканий. У самых крупных печей собственная реактивность контура может превы- [c.90]

Таким образом, моделирование технологического процесса предполагает его познание через модели — такие упрощенные системы, которые отражают отдельные ограниченные в нужном направлении стороны явлений рассматриваемого процесса. По определению М. Г. Слинько, моделирование состоит в изучении на моделях процессов для предсказания результатов их протекания в аппаратах заданной конструкции и любых размеров. Оно включает построение моделей н рекомендации на их основе по разработке производственных процессов и реакторов. [c.29]

Ограничения со стороны реактора [c.36]

Получаемые в трубчатом реакторе выходы были значительно ниже лабораторных. С целью выяснения причин низких выходов бутилена и непрерывного снижения активности катализатора проведены специальные исследования [227], показавшие, что с теплотехнической стороны трубчатый реактор не удовлетворяет требованиям процесса реактор характеризуется ограниченным подводом тепла и неравномерностью обогрева. В полупромышленном реакторе (являющемся прямоточным теплообменником типа газ — газ ) коэффициент теплопередачи не превышал 17— 19 ккал ч град), для обеспечения же 36% выхода коэффициент теплопередачи должен быть не менее 25 ккалЦм -ч-град). Нужно сказать, что для теплообменников типа газ — газ величина коэффициента теплопередачи 10—20 ккал/ м ч град) является наиболее обычной и повышение ее вызывает большие трудности. Так, на действующих заводах США увеличение коэффициента теплопередачи в аналогичных реакторах до 27 ккал/ м ч град) достигается тем, что обогревающие дымовые газы нагнетаются в межтрубное пространство горячими газо-дувками [73] технические трудности, возникающие при этом, очевидны. [c.152]

Пример 12.1. Парогенератор для энергетического реактора, охлаждаемого водой под давлением. Ограниченный объем данной главы позволяет лишь вкратце остановиться на наиболее существенных сторонах конструкции парогенераторов для энергетических реакторов, охлаждаемых водой под давлением. В подобной системе вода под давлением первичного контура отводит выделяющееся в реакторе тепло, отдавая его, в свою очередь, в парогенераторе, где генерируется пар вторичного контура, поступающий затем в турбину [26]. Представленные детальные расчеты не относятся к какой-либо реально существующей конструкции, однако они демонстрируют характерный подход к совокупности проблем, которые для своего решения обычно требуют много человеко-лет. [c.233]

Электрическая схема электродегидратора показана на рис. 44. Высокое напряжение на электроды 1 Э и2 Э, создающие переменное электрическое поле, подается через укрепленные на крышке дегидратора проходные изоляторы 1И и 2И от однофазных трансформаторов 1Т и 2Т 380/16500 или 380/22000 В. Используя имеющиеся на обмотках трансформатора отпайки, можно получить на вторичной стороне целый ряд промежуточных значений напряжений, необходимых для установления правильного режима технологического процесса отделения нефти от воды и солей. Для ограничения токов короткого замыкания, возникающих при обтекании электродов 1Э и 2Э водонефтяной эмульсией, устанавливают токоограничивающие реакторы 1РК и 2РК. [c.100]

Ограничения применимости пламенных реакторов могут быть связаны и с величиной константы равновесия реакции. Если с повышением температуры, что необходимо для достижения высоких скоростей реагирования, константа равновесия заметно убывает, то применение реактора становится неоправданным. К таким реакциям относится процесс гидрофторирования двуокиси урана, равновесное состояние для которого уже при 500—700° С заметно сдвинуто в сторону гидролиза тетрафторида урана. [c.315]

Используя имеющиеся на стороне 380 в отпайки, можно на стороне высшего напряжения получить дополнительно еще две ступени в 16 500 и 11000 в. Для ограничения токов короткого замыкания установлены масляные реакторы 6 мощностью также по 30 ква. Реакторы включены последовательно с обмоткой [c.120]

Более интересно сочетание реакторов полного смешения и идеального вытеснения (рис. 82,г), довольно широко применяемое в промышленности. Для оценки возможностей такого сочетания используем графический метод, основанный на изображении кинетических данных в координатах —Ха (рис. 83). В соответствии с уравнением ( N/ 11-4) для аппарата идеального вытеснения величина У/Ра, о равна площади, ограниченной кривой обратной скорости, осью абсцисс и ординатами начальной и конечной степени конверсии. Для реактора полного смешения та же величина равна площади прямоугольника, стороны которого ограничены начальной и конечной степенью конверсии, осью абсцисс и значением обратной скорости при конечной степени конверсии. Очевидно, при прочих равных условиях, чем [c.322]

Таким образом, во всех случаях, когда невозможны специфические эксперименты, которые позволили бы различить лимитирующие скорость стадии, следует обратиться к изложенным выше расчетам. Поэтому практически роль эксперимента оказывается относительно ограниченной, за исключением случая реакторов с подвижным слоем, для которых расчеты сложны. С другой стороны, можно предсказать, что эксперименты будут обладать очень низкой чувствительностью в тех областях, где диффузия несущественна, т. е. в областях перехода между чисто химической областью и областью, где характер процесса определяется диффузией. Указанный выше пример с установкой № 2 подтверждает эту точку зрения. [c.186]

За рубежом большинство печей питается от германиевых выпрямителей часть печей питается от селеновых выпрямителей, собранных на вентилях с низким (порядка 0,1 е) падением напряжения в проводящем направлении. Надежность, к. п. д., -удобства эксплуатации таких преобразователей значительно выше, а стоимость и габариты ниже по сравнению с коллекторными генераторами. Кроме того, ограничение тока короткого замыкания в таких схемах можно производить за счет введения реактора в цепь высокого напряжения силового трансформатора. Всю коммутацию, включая регулирование напряжения, также можно производить на стороне высокого напряжения. [c.69]

Считалось, что по мере накопления тепловыми реакторами плутония для запуска и освоения быстрых реакторов может быть развита крупномасштабная атомная энергетика, постепенно замещающая традиционную, не имеющая в дальнейшем ограничений со стороны ресурсов дешёвого топлива, т.к. для реакторов с коэффициентом воспроизводства равным или большим единицы, полностью использующих природный уран или торий, приемлемы бедные месторождения данных ресурсов. [c.13]

Как видно из рис. 6, участок, где расположены реакторы и связанные с ними коммуникации, застроен с одной стороны производственным зданием воздухонагнетательных агрегатов II, а с другой стороны ограничен выступом производственных и бытовых помещений VI, в результате чего образуется застойная зона, в которой возможно скопление газов и не исключена возможность образования взрывной концентрации газа с воздухом. Импульсом для взрыва могут служить горячие поверхности оборудования и коммуникаций, поскольку на установке применяется перегретый пар с температурой до 750 °С, а также расположенные невдалеке паропере-гревательные печи с огневым нагревом. [c.55]

G конструктивной точки зрения преапочтительны реакторы большого сечения с отношением высоты Н к диаметру d примерно от 12 до 20 для случаев, когда диаметр затвора должен быть равен внутреннему диаметру колонны при отсутствии этого условия, а также ограничений со стороны заводов-изготовителей отношение Н d может варьировать в более широких пределах, начиная от 4 и выше. [c.279]

В каждом конкретном случае может возникнуть ряд ограничений, связанных с конструкцией корпуса реактора. Так, при использовании футерованных реакторов наклады -ваются ограничения по скорости подъема (или снижения) температуры процесса например, по инструкции Гипронеф-темаша для рекомендованных марок торкретбетона допус -кается скорость подъема температуры в пределах 10-12 С, снижения 8-10 С. Незащищенные с внутренней стороны футеровкой биметаллические корпуса ограничивают максимальную температуру в аппарате (в некоторых случаях до 500°С и т. д.). [c.36]

ГОЙ стороны, начальное взаимодействие алкана с N0 в газовой фазе требует повышенной температуры, например, для п. пентана (220—300°) [10]. Указанные обстоятельства побудили нас применить для исследования реакции одновремеппого взаимодействия алкана, окиси азота и кислорода реактор (рис. 1) с реакционным пространством, ограниченным одновременно холодной п горячей ( тепками. [c.334]

Этап 4. Во всех реальных задачах оптимизации, как правило,, па нереме 1ные рассматриваемой схемы накладываются различные ограничения. К ним прежде всего относятся ограничения на выходные переменные например, производпте.тгьность схемы может быть заданной величиной (что часто, но далеко пе всегда, встречается в задачах оптимального проектирования) количество примесей в продукте не должно превышать заданной величины и т. д. Разные технологические ограничения накладываются также па внутренние -переменные схемы на температуру внутри реакторов исходя из условий термостойкости катализатора, его химической активности II селективности на концентрации смеси реагирующих веществ с учетом условий взрывобезопасности на отношения потоков жидкой и газообразной фаз в абсорберах (гидродинамическое ограничение) на параметрическую чувствительность процесса исходя из условий его управляемости и др. Наконец, ограничения накладываются на конструктивные переменные на диаметры аппаратов (учет требований иа транспортировку оборудования) на длины трубок в реакторах (учет ГОСТов и нормалей на выпускаемые промышленностью изделия) и т. п. Правильный учет всех необходимых ограничений па переменные процессы обязателен, поскольку, как показывает опыт решения задач оптимизации, с одной стороны, по некоторым переменным оптимум часто находится на ограничении. С другой стороны, важно при помощи проведенного анализа постараться исключить все ограничения, которые заведомо не будут достигаться в оптимальном режиме. [c.18]

Как было показано ранее, наиболее высокое значение отно-шенпя Л в/Л ло достигается для долгоживущих радиоизотопов, что соответственно требует длительных облучений. Однако реальная длительность облучения имеет предел, связанный с условиями работы источника активирующего излучения и анализа. Так, длительные облучения до нескольких недель могут проводиться в реакторах. С другой стороны, длительные облучения более нескольких часов иа ускорителях технически трудны и экономически нерациональны. Как правило, нежелателен и значительный разрыв между началом и концом анализа. Однако ограничение длительности облучения соответственно снижает предельную чувствительность метода. [c.275]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология