Перегонка рабочая линия

Это уравнение, применяемое в расчетах перегонки, применимо и для пенного разделения в этом случае смысл входящих в него обозначений будет следующим R — коэффициент орошения, хо — мольная доля более активного компонента в жидкости, возвращаемой как поток орошения (после разрушения пенной фазы) х — мольная доля более активного компонента в жидкости, образующей пену, покидающую тарелку п у — мольная доля более поверхностно-активного компонента в пене, поднимающейся на -тарелку п. Таким образом, если восставить перпендикуляр в точке хо, то он пересечет диагональ, проведенную под углом 45°, в точке а. Линия, соединяющая точку а с точкой Ь или х ЦР + 1) на оси ординат, и представляет собой рабочую линию для ректификационной секции колонны (рис. 16). [c.125]

Таким образом, по мере " протекания процесса перегонки имеет место постепенное уменьшение состава жидкости в кубе до величины х , и параллельно с этим возрастание флегмового числа от Л/- в начале до Ни, в конце перегонки. Положение рабочей линии в любой момент перегонки определяется ординатами у, соответствующими определенным значениям х, и, следовательно, точка пересечения рабочей линии с кривой равновесия в процессе перегонки непрерывно перемещается по кривой равновесия сверху вниз. [c.492]

Изложенные выше методы построения рабочих линий справедливы для случая, когда температура питания равна температуре кипения жидкости на тарелке питания. Однако в практике перегонки питающая жидкость нередко поступает при более низкой температуре. Бывают также случаи, когда жидкость нагрета выше температуры кипения на питающей тарелке. [c.75]

На рис. IV—4, а построена рабочая линия колонны для данных условий перегонки. Этот график служит для определения по точкам величины функции ---, где Ур и у—содержание н. к, % мол. Значение этой функции [c.119]

По этим двум точкам строим рабочую линию нижней колонны. После того как построены рабочие линии, строим обычным способом ступени концентрации и определяем число теоретических тарелок, необходимых для перегонки. Для нахождения числа действительных тарелок число найденных ступеней концентрации (теоретических тарелок) делим на средний коэффициент полезного действия тарелок (к. п. д.). Значения к. п. д. могут быть выбраны по таблице (VI—4) [5]. [c.180]

На рис. X—1 приведено построение рабочих Линий для ряда последовательных моментов перегонки. Все эти точки выходят из точки L на диагонали графика, лежащей на перпендикуляре, восстановленном из точки Хц на оси абсцисс. [c.267]

Наклон рабочих линий может быть рассчитан и по флегмовому числу. Если по описанному способу прп помощи кривой равновесия и рабочих линий построить новую ступенчатую линию (пунктирную), то, как видно, получается большее число ступеней (в данном случае шесть). Следовательно, чем меньше флегмовое число, тем больше требуется теоретических тарелок. Можно решить и обратную задачу с помощью пробной перегонки известной смеси, при флегмовом числе, по возможности приближающемся к бесконечности, определить число теоретических тарелок , имеющихся в колонне с неизвестной разделительной способностью. [c.134]

Это явление изображено графически на рис. 126. На этом рисунке даны рабочие линии для случая перегонки при бесконечно большом числе тарелок. Как. видно из графика, при одном и том же значении Хм уменьшение V повлечет за собой уве- [c.364]

В процессе перегонки. В этом случае по мере уменьшения спирта в навалке уменьшается и содержание его в дистилляте. Рабочая линия скользит вниз, оставаясь параллельной первоначальному положению. В этом случае только первые порции дистиллята будут иметь крепость, равную Хо Практически сгонка идет при комбинированном использовании того и другого варианта. [c.380]

Уравнение рабочей линии (7-6) для конечного момента перегонки [c.315]

Рис. 9. Рабочие линии перегонки ОО — при бесконечном флегмовом чнс-ле (и ) ВО —прп минимальном для

Таким путем можем найти зависимость между составом жидкости в кубе X и составом дистиллата хп- Вычислив ряд совместных пар х, х для разных рабочих линий, можем построить кривую, представленную на рис. 13-41, по которой непосредственно отсчитываются составы дистиллата хл, соответствующие концентрациям х в кубе в любой момент перегонки. С помощью этой кривой можно решить также и другую задачу какой будет состав дистиллата в данный. момент при известном в этот момент количестве жидкости в кубе. С этой целью в дифференциальной форме составим материальный баланс процесса, отнесенный к бесконечно малому моменту времени. В данный момент в кубе имеется 5 молей жидкости с содержанием х более летучего компонента, т. е. Sx молей этого компонента. За элемент времени dx убыло его из куба d Sx) молей. Количество дистиллата за этот момент равно убыли жидкости Б кубе, т. е. dS. Число молей более летучего компонента [c.690]

Так же исключена возможность пересечения линий рабочих концентраций в любой точке ниже диагонали диаграммы, так как в этом случае содержание легколетучего компонента в паровой фазе было бы меньше, чем в жидкой, а при перегонке этого не может быть. [c.576]

Как отмечалось выше, направление процесса, его движущая сила зависят от соотношения рабочих и равновесных концентраций. Построения линий равновесных и рабочих концентраций рассмотрены в гл. 2 и 3. В каждой из последующих глав, посвященных тому или иному конкретному процессу массопереноса (абсорбция, перегонка и др.), будет рассмотрены условия равновесия системы и материальные балансы этих процессов, на основе которых получают уравнения линий рабочих концентраций. [c.10]

Проводя из точки а последовательно горизонтали и вертикали между кривой равновесия и линиями рабочих концентраций, получают ряд ступеней, число которых и будет числом ступеней изменения концентрации Л/с. Умножая полученное число Ыа на вор. — среднее число тарелок, эквивалентное одной ступени изменения концентрации, получают расчетное число тарелок колонны для заданных условий перегонки. Для выбора оптимального флегмового числа проводят такие построения несколько раз, получают кривую 0 . ===/(Л/о), представленную на рис. 381, и по ней выбирают оптимальное числовое значение 0 .. [c.485]

Дрейф нулевой линии практически определяет верхний предел рабочих температур для насадок колонки в газовой хроматографии с программированием температуры, независимо от действительной термоустойчивости насадки. Смазки и масла типа апиезон , асфальтены, различные остатки после перегонки и силиконовые масла применяют при температурах до 300°С. Однако выше этой температуры почти всегда используют силиконовый каучук. [c.90]

Построение рабочей линии для ректификационной секции. В расчете перегонки рабочей линией называют прямуюУ представляющую составы двух текущих навстречу друг другу потоков. Например,если рассматривать л-ю тарелку, то состав жидкости, стекающей вниз с этой тарелки, будет а состав пара, поднимающегося с этой тарелки, Ректификационная и [c.125]

Анализ процессов адсорбции с неподвижным или движущимся адсорбентом упрощается, если течение происходит настолько медленно, что во всех точках колонны достигается равновесие. Это, нообщс говоря, невозможно в дифференциальных процессах разделения, например при экстракции в системе жидкость — жидкость, абсорбции или перегонке. Когда скорость течения очень мала, наиболее эффективными оказываются адсорбционные методы, а эти методы становятся неэффективными. Интересно, что при проведении процесса в равновесных условиях рабочая линия совпадает с кривой равновесия. [c.154]

Описанное построение относится только к случаю перегонки с полной обратной флегмой (флегмовое число==с). Практически же процесс перегонки проводят при более низком флегмовом числе. Дл.ч определения числа ступеней в этом случае на график наносят не диагональ, атак называемую рабочую линию (по Мак-Кэбу и Тиле), принимая. что эффективность разделения изменяется лине1 шо. Рабочая линия (пунктирная) также проходит через точку 5, но наклонена тем более полого, чем меньше флегмовое число. [c.134]

В этом случае только первые порции дистиллята будут иметь крепость, равную Хо- Практически сгонка идет при комбинированном использовании того и другого варианта. Рис. X—3 позволяет сделать еще один интересный вывод, связанный со своеобразным (седлообразным) видом кривой равновесных концентраций бинарной смеси этиловый спирт—вода. Основным условием возможиости перегонки является то, что рабочая линия проходит ниже кривой равновесия. Вследствие седлообразного выгиба это не всегда возможно и рабочая линия Ка не будет отвечать реальному случаю перегонки. Таким образом, минимальное флегмовое число для перегонки водноспиртовых растворов можно получить, проводя внутреннюю касательную из точки К к кривой равновесных концентраций. Киров [4], который обратил внимание на это обстоятельство, нашел следующие минимальные значения флегмового числа при равличных крепостях дистиллята (табл. X—2). [c.268]

Наиболее распространенным в настоящее время методом расчета ректификационных колонн является метод расчета при помощи диаграммы равновесия. Этот метод, первоначально предложенный Кэбом и Тиле, употребляется в различных модификациях. Метод основан на построении в диаграмме равновесия так называемых рабочих или оперативных линий колонны, уравнения которых связывают между собой составы пара и жидкости в любом сечении колонны между ее тарелками, состав дистиллята, состав остатка и флегмовое число. Вывод уравнений этих линий основывается на рассмотрении материального баланса ректификационного процесса. Рассмотрим тарелочный аппарат непрерывного действия, состоящий из двух колонн колонны обогащения (укрепления) и колонны истощения (фиг. 46). Питание М поступает в жидком виде и содержит мол. н. к. Флегма /, образуемая в дефлегматоре, стекает на верхнюю тарелку колонны. Пары, образующие дестиллят D, из дефлегматора поступают в холодильник и удаляются в качестве продукта. Колонна обогревается через поверхность нагрева паром Р, конденсат которого отводится из колонны непрерывно. Так же непрерывно отводится остаток от перегонки / , содержащий Xjf o мол. н. к. Дистиллят содержит Xd% мол. н. к. [c.53]

Выпарной аппарат предназначен для перегонки жижки (см рис 4 2) Каждый из трех его корпусов диаметром 1,5—1,8 м и общей высотой до 6 м состоит из двух частей нижней — трубчатки (кипятильника) и верхней — парового простран ства — высокого полого сосуда, расположенного непосредственно над кипятильником В рабочем состоянии вся трубчатка с поверхностью нагрева 190 м высотой более 3 м заполняется кипящей жижкой несколько выше уровня верхней трубной решетки Для самоциркуляции жидкой фазы в центре трубчатки устанавливают широкую трубу диаметром не менее 200 мм при диаметре остальных трубок по 30—40 мм По этой трубе избы ток жижки непрерывно стекает под нижнюю трубную решетку трубчатки, оттуда снова попадает в периферийные трубки ки пятильника и по принципу действия эрлифта в виде пенистой парожидкостной смеси выбрасывается в верхнюю часть аппа рата За счет перепада скоростей здесь происходит пеногаше-ние и отделение жидкой фазы от паров Пары направляются в сепаратор брызгоуловитель через вводной штуцер, располо женный тангенциально к его кожуху Унесенная парами жид кость стекает из сепаратора через гидрозатвор, связанный с низом парового пространства Предусмотрена также линия периодической сдувки накапливающегося в паровом простран стве воздуха (поступившего в растворенном виде с исходной жижкой) из середины парового пространства в предпоследний конденсатор, без этой меры ухудшается теплопередача Для наблюдения за степенью вспенивания жижки и ее уровнем в аппаратуре в нижней половине парового пространства вмон тированы двусторонние смотровые окна [c.111]

В лаборатории органической химии ряд работ связан с фильтрацией под вакуумом. Если нет возможности подвести вакуумные линии к каждому рабочему столу, нужно снабдить лабораторию водоструйными насосами. В лаборатории, кроме этого, необходимо иметь еще и вакуум-насос (например, масляный) для вакуум-перегонок. Многие органические синтезы требуют длительного перемешивания. Для этого очень удобны индивидуальные электромоторчики для швейных машин (мощность 40 вт) с лабораторными регуляторами напряжения. [c.9]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология