Тепловые эффекты обжига

Тепловые эффекты обжига [c.299]

Тепловые эффекты обжига. Если горючей частью руды является только соединение серы, тепловые эффекты обжига различных видов серосодержащего сырья можно рассчитать по выражению [c.351]

Пример 11. Определить, какую температуру теоретически можно получить в реакционной зоне шахтной печи для обжига известняка при избытке воздуха а = 2 и а = 3 от требуемого по стехиометрическому количеству, считая, что в исходной шихте находится чистый углерод. При расчете не учитывать тепловые эффекты идущих в печи реакций и теплопотери. [c.51]

Пример 12. При обжиге шихты, содержащей 10 т известняка и кокс, определить 1) расход кокса состава [% (масс.)] С — 91 золы — 7 влаги — 2 2) состав обжиговых газов в процентах (по объему) 3) тепловой эффект реакции обжига. Степень диссоциации при обжиге известняка 95%. Воздух подается с избытком 0=1,4. [c.52]

Эксперименты по обжигу известняка с использованием электромагнитного излучения показали, что концентрация продукта СаО в образце составила 92,46 %. Тепловой эффект реакции при температуре 900°С составляет 164.31 кДж/моль. [c.12]

Таким образом, окисление меди и цинка при обжиге дает дополнительный тепловой эффект по сравнению с горением элементарной серы в размере соответственно 6050 и 3400 кДж на 1 кг 8, чем и объясняется в некоторых случаях энергетическая избыточность обжигового процесса и необходимость регулировать Температуру псевдоожиженного слоя путем введения специальных элементов охлаждения. [c.169]

Окисление MoS 2 протекает необратимо при любой концентрации кислорода в газовой фазе и с большим тепловым эффектом. Изобарноизотермический потенциал реакции (70) при температуре обжига 600° и константа равновесия велики — 213,3 ккал, [c.191]

Задачи для самостоятельного решения. 1. Рассчитать тепловой эффект реакции обжига [c.13]

Практически для реальных условий обжига, который осуществляется при 800—900 °С (с учетом того, что тепловой эффект зависит от температуры) [c.69]

Следует отметить интересные результаты, полученные при определении модификации сульфата кальция методом центрифугирования в тяжелых жидкостях, а также с помощью физико-химического анализа, при использовании теплового эффекта гидратации продуктов обжига гипса. [c.8]

Из сравнения опытов № 3—6 и 11—12 табл. 9 видно, что гидратация продуктов обжига, содержащих одно и то же количество влаги, может сопровождаться как одним, так и двумя тепловыми эффектами в зависимости от условий обжига. [c.223]

Наряду с активностью и термической устойчивостью катализатора очень важным показателем является температура зажигания контактной массы, при которой начинается быстрый разогрев катализатора. Температура зажигания зависит от свойств катализатора, теплового эффекта реакции и состава газовой смеси, она повышается при уменьшении содержания Oj в газе. Так, при переработке газа, полученного обжигом колчедана и содержащего 7% SOj и 11% Oj, температура зажигания свежей ванадиевой контактной массы БАВ составляет около 423°. Если в поступающем на катализатор газе содержится 7% SOa и только 6,7% Оз (например, в газе, полученном при обжиге углистого колчедана), температура зажигания повышается до 437°. С течением времени температура зажигания контактной массы в заводских условиях возрастает, поэтому температуру газа на входе в первый слой контактного аппарата постепенно повышают. [c.29]

Сушка некоторых растворов сопровождается тепловыми эффектами, обусловленными явлениями кристаллизации и химическими реакциями. Кроме того, в сушилке могут одновременно осуществляться процессы обжига, дегидратации и т. д. В этом случае тепловой баланс сушилки может быть представлен следующим образом [c.17]

Показатели температурного режима и статьи расхода тепла в зонах обжига и подогрева приведены в табл. 14. Тепловой эффект реак- [c.117]

При определении qs и дж необходимо учитывать тепловые эффекты следующих основных реакций, протекающих при обжиге шихты [c.34]

Величина Q определяется тепловым эффектом конкретного процесса (теплотой химической реакции при обжиге, горении или каталитическом процессе, теплотой испарения при сушке, теплоемкостью материала при его нагреве или охлаждении и др.) и задаваемым при проектировании расходом дисперсного материала [57]. [c.344]

SO2, тепловой эффект как функция температуры приведен на рис. III. 2.9, а температура в печи при адиабатическом обжиге — на рис. III. 2.10. Для сравнения на рис. III. 2.11 показана температура пламени при адиабатическом сжигании серы. [c.294]

Перечисленные недостатки стимулировали широкое и быстрое внедрение метода псевдоожижения в практику обжига. Достоинством обжиговых печей с псевдоожиженным слоем является прежде всего простота их конструкции и эксплуатации. Загружаемый колчедан равномерно распределяется в большой массе почти полностью обожженного материала, поэтому перегрев слоя, несмотря на высокий тепловой эффект процесса (1800 ккал1кг колчедана), практически невозможен. При прекращении дутья и подачи колчедана в печь вследствие относительно низкой температуры огарка слой не спекается, долгое время не остывает, и повторный пуск сводится к возобновлению воздушного дутья и подачи колчедана. [c.435]

Данные Мак-Ги и Кона были недавно пересмотрены Шортером который установил главные источники ошибок при непосредственных измерениях тепловых эффектов методом кривых нагревания (см. В. I, 94 и ниже). Теплопроводность материала, окружающего термопару, обычно настолько мала, что легко возникают ошибки до 115—30%, что и объясняет многочисленные расхождения между данными для одного и того же материала. На результаты сильно влияет также величина исследуемого образца если используется большой образец, теплоемкость, определяемая по кривой нагревания, оказывается заниженной. Во всяком случае устранить эти расхождения трудно и поэтому данные Шортера, в свою очередь, далеко не точные. Тем не менее для большинства практических целей достаточно иметь кривые теплоемкостей компонентов керамических масс, таких, как глинозем, кварц, окись магния и т. д., и продуктов, обожженных при различных температурах. Для нагревания глины до 1000°С необходимо приблизительно вдвое больше тепла, чем для обжига той же глины после предварительного прокаливания. [c.722]

Реактор с движущимся слоем представляет собой аппарат колонного типа, имеющий в основании опорную решетку (выполняющую функцию распределителя), на которой размещается слой материала. Используют этот реактор для проведения каталитических реакций, при обжиге, окислении и т. д. Интенсивное движение частиц материала приводит к интенсификации процессов тепло- и массопереноса и позводяет применять реакторы этого типа для проведения реакций с большим тепловым эффектом, в том числе для каталитических реакций на твердом катализаторе. Реактор снабжен системой улавливания твердых частиц, уносимых газовым потоком, а для каталитических процессов — также системой распределения катализатора. [c.581]

По данным Будникова (фиг. 1), максимум теплового эффекта х идрата-ции обоих компонентов никитовского доломита, обожженного нри температуре 1000° С, составляет 144 кал г, вместо расчетного 238,4 кал г. При дальнейшем повышении температуры обжига величина максимума теплового эффекта гидратации еш е более снижается. Это свидетельствует о суш ест-вованни функциональной зависимости реакционной способности продуктов распада обожженного доломита от его физико-химической характеристики и режима обжига. [c.462]

Пример 12. При обжиге шихты, содержащей 10 т известняка и кокс, определить 1) расход кокса, содержащего 91% С, 7% золы и 2% влаги 2) состав обжиговых газов в % (об.) и 3) тепловой эффект реакции обжига, если теплоты образования в кДж/кмоль СаСОз— 1206 000 СаО — 635 100 СОг — 393 510. Степень диссоциации при обжиге известняка 95,0. Воздух подается с избытком а =1,4. [c.72]

Предложено использовать тепловой эффект гидратации продуктов обжига гипса в качестве одного из методов распознавания кристаллогидратов и безводных форм сульфата кальция. На примере изучения продуктов, по.лучающихся при низкотемпературном обжиге показано, что снятие кривых гидратации в сочетании с центрифугированием обезвоженного материала в тяжелых жидкостях является объективным, точным и быстрым методом определения фаз в продуктах обжига гипса. [c.302]

В соответствии с уравнением при нижнем пределе температуры в зоне обжига, равном 900 °С, тепловой эффект реакции разложения СаСОд АЯц7з = —163,9 кДж (—39,216 ккал) и при верхнем пределе, равном 1200 °С, АЯ1473 = —153,5 кДж (—36,67 ккал). В среднем тепловой эффект в зоне обжига можно принять равным —158,7 кДж (—37,94 ккал). [c.20]

Исходя из этих данных, можно подсчитать тепловой эффект реакции обжига FeSo по уравнению (1) [c.44]

Подсчет теплового эффекта реакции обжига колчедана по уравнению (3) показывает,что е этом случае на единицу обжигаемого сырья выделяется заметно меньше тепла, чем при обжиге до FegOg (1500 ккал, вместо 1647 ккал кг). [c.44]

При использовании калориметрии растворения самым существенным источником ошибок является неопределенность исходного состояния веществ, подвергаемых растворению. Например, было показано [53], что тепловой эффект растворения гематита изменяется в широких пределах в зависимости от его химической и термической предыстории. Поэтому использование активных (высокодисперсных, дефектных) форм реагентов, заманчивое в плане быстроты растворения, калориметрически совершенно неправомерно. Чтобы свести к минимуму погрешности, связанные с неопределенностью исходного состояния твердых фаз, эти фазы следует подвергать предварительному обжигу при температуре, близкой к температуре рекристаллизации, иногда называемой температурой Таммана (разумеется, если это позволяет термодинамическая стабильность исследуемых фаз). Методика определения теплот растворения оксидных и халькогепидных фаз в микро-калориметрах типа калориметра Кальве подробно описана в работах [52, 54—56]. [c.30]

Наряду с указанным способом переработки медных концентратов игироко применяется переработка руды в шахтных печах с водяным охлаждением, так называемых ватер-жакетах . В этом способе обящ" и плавка объединяются в одном процессе и тепловой эффект реакции обжига используется для плавки руды, поэтому расход постороннего углеродистого топлива очень незначителен (добавляется [c.30]

Для активации угля система этих печей является пе впо гне целесообразной из-за сравнительно большого диаметра цилиндрической реторты и обусловливаемой этим неравномерностью прогрева угля. Кроме того, постепенное нагревание угля вызывает удаление водяного пара при сравнительно низкой температуре и не создает ус.ловий для надлежащего перегрева водяных паров в млкрокапиллярах угля. Поэтому следует ограничить время пребывания угля в первой зоне, а зону обжига довести, по возможности, до температуры белого каления, для чего удобнее производить нагрев реторты пе дровами или каменным углем, а генераторным газом, дающим более сосредоточенный тепловой эффект . Ускорение выпуска обожженного угля ради сокращения потери водяного пара до момента поступления угля в ттаиболее раскаленную зону допустимо лишь при повторном обжиге, который необходим для достнжеиия бо,псе равномерной активации угля. [c.124]