Суммарный расход холода

Суммарный расход холода тепла 11190 шва 11192 11192 1 Ш90 Ш88 1 Ш91 11188 10911 1 11468 [c.72]

В типичном для низкотемпературной ректификации случае около 40% потребного холода должно производиться на температурном уровне ниже —75° С. Из табл. 19 видно, что производство холода на температурном уровне —85° С обходится дороже, чем на температурном уровне 0° С (по эксплуатационным затратам в 2,42 раза, а по капиталовложениям в 2,25 раза). С учетом указанных коэффициентов суммарный расход холода на извлечение методом низкотемпературной ректификации, отнесенный к температурному уровню 0 С, равен приближенно 400—500 ккал/кг извлекаемого этилена. [c.102]

Соответствие холодопроизводительности одноступенчатых компрессоров суммарному расходу холода, вычисленному в проекте по температурам испарения (нагрузка на компрессор) [c.413]

Суммарный расход холода может быть определен по формуле [c.231]

Суммарный расход холода на 1 гл пива при дображивании [c.278]

Суммарный расход холода [c.39]

Приведенные значения расхода холода можно использовать для предварительного подбора холодильных агрегатов к проектируемому оборудованию. Чтобы определить суммарный расход холода, надо величину, указанную в таблице, умножить на поверхность полок (дна) для укладки продуктов и на разность температуры в окружающей среде и охлаждаемом объеме. Для определения необходимой холодопроизводитель-иости агрегата суммарный расход холода делят на ко.эффициент рабочего времени (-0.7). [c.337]

Следует также иметь в виду, что условия теплоотвода на различных этапах процесса замораживания характеризуются резкой неравномерностью, обусловленной различным количеством вымораживаемой на этих этапах влаги и соответствующим этому количеством выделяемой теплоты фазового превращений воды в лед. В табл. 2 указано изменение размера тепловыделений в процессе замораживания рыбы от 4-15 до —20 " С. при суммарном расходе холода 78,07 кшл/кг (принят за 100%) и количество Вымораживаемой при этом влаги, а на рис. 4 изображены кривые процессов быстрого и медленного, замораживания и соответствующие им кривые изменения тепловой нагрузки. [c.12]

Нормативные величины расхода холода на вентиляцию и прочие потери рассчитывают по общепринятым формулам, а затем суммируют с Q . Таким образом, в межцеховых расчетах суммарная величина расхода холода на теплопередачу, вентиляцию и прочие потери [c.207]

Цеховая себестоимость. Суммарный расход по каждой статье делится на выработку холода. Полученные расходы на единицу холода складываются и составляют себестоимость производства единицы холода. [c.249]

При выборе температурного перепада в конденсаторе следует учесть суммарный расход на электроэнергию и воду для определения наименьших затрат на производство холода. [c.249]

Фактический расход холода на теплопередачу определяют как разность между общим количеством выработанного холода и суммарным расходом его на термическую обработку продуктов, производство мороженого и выработку льда. При составлении отчета нод теплопередачей имеется в виду теплоприток через внешние ограждения, от искусственного освещения, тепловыделения вентиляторами, рассольными насосами, мешалками и т. д. [c.217]

Если принять суммарный расход аммиачного холода с учетом потерь, равным 1,25-8,5 = 10,6 ккал/кГ, то соответствующий расход энергии будет около 9 ккал/кГ. [c.51]

Вычитая из полученной величины расход кислоты при титровании на холоду, который соответствует суммарной основности смеси, можно определить содержание в ней мономерного этиленимина. [c.155]

Экономические показатели. Наряду со стоимостью хладагента на эксплуатационные расходы и на суммарные экономические показатели (стоимость холода, стоимость хранения продуктов) в той или иной степени влияют все перечисленные свойства хладагентов. [c.26]

Прн промежуточном охлаждении водой уменьшаются по сравнению с одноступенчатым компрессором работа сжатия и расход электроэнергии, но увеличивается расход воды. В зависимости от соотношения стоимости электроэнергии и воды в отдельных районах вопрос о нижней границе одноступенчатого сжатия решается технико-экономическим расчетом, определяющим суммарные затраты на получение холода. [c.63]

Анализ составов в районе ввода промежуточного питания в укрепляющую секцию (при наличии шести тарелок в каждой секции) показал, что составы пара и жидкости в промежуточном сечении существенно отличаются от состава промежуточного питания. Это несовпадение составов вызвано тем, что в верхней части укрепляющей секции число тарелок завышено, поэтому последующий расчет был выполнен при числе тарелок в верхней части укрепляющей секции, равным двум, а в остал ,-ных секциях — шести. Суммарный расход холода в этом случае составлял 186 390 кдж1ч, т. е. почти столько же, сколько в предыдущем расчете. [c.333]

На рис. 52 представлен пример сочетания политропического процесса обработки воздуха в камере орошения с применением приборов доувлажнения в производственных помещениях. В данном случае эти приборы служат только для искусственного повышения ассимилирующей способности воздуха с Д/о до Д/д и, следовательно, соответствующего сокращения производительности систем кондиционирования. При этом суммарный расход холода, несмотря на повышение удельной величины с Д/яо Д° воздуха, может остаться неизменным или даже сократиться. [c.123]

Для расчета оборудования холодильных камер суммарный расход холода слагается из указанных элементов теплопритоков через ограждения, термической обработки продуктов, вептиляции камер (для производственных холодильников), эксплуатационных потерь. [c.39]

Рассчитанный состав исходной смеси составил 0.53 0.47 мольные до ли, доля отгона равна 0.51. Отборы продуктов разделения равны 52, 48 моль/ч. Суммарные расходы тепла и холода составили соответственно 1411Б и 13839 Мдж/ч. [c.101]

В то же времр в крупнотоннажных установках одним из основных показателей, решающих экономичность процесса ректификации, является расход энергий, т. е. расход тепла,, обогревающего кипятильники, и холода, охлаждающего дефлегматоры и конденсаторы колонн. В тех наиболее распространенных случаях, когда в качестве дешевого охлаждающего агента применяется вода, показателем, решающим экономику процесса, будет расход тепла. В других случаях, наоборот, решающим показателем окажется расход дорогого холода, например, аммиачного, этиленового, метанового и т. и. Естественно, что имеются также и случаи, когда экономика процесса ректификации определяется суммарным расходом тепла и холода. [c.28]

Определить ожижаемую долю и уд. расход энергии при получении жидкого воздуха по схеме Линде с циркуляцией. Высокое давление воздуха 200 ат, среднее давление 50 ат. Температура воздуха при вступлении в теплообменник 20°. Доля воздуха, дросселируемого до низкого давления, М = 0,3. Суммарные потери холода от недоре-куперации и в окружающую среду 2,5 воздуха высокого давле- [c.325]

При одноступенчатой п двухступенчато депарафинизации в условиях одинакового суммарного разбавления распюрителем (5 1, МЭК толуол = 60 40) выходы масел во всех трех случаях практически одинаковы 64 — 65В первом вариапте двухступенчатой депарафинизации (—20° и —60°) в первой ступени получается гач с низким содержанием масла — около 5 "о и температурой плавления 43,5° несколько уменьшается расход холода, так как на охлаждение до —60° не поступает отделенный в первой ступени гач. Но при этом усложняется система регенерации, вместо двух продуктов на регенерацию поступают три. [c.75]

Следует отметить, что аппаратурное оформление процесса осушки хлора для дальнейшего развития хлорного производства требует новых решений. Гидродинамические характеристики насадочных башен ограничивают их производительность. Поэтому ведется разработка новых более совершенных способов и аппаратов для осушки хлора Возможно, наилучшим решением будет применение аппаратов пенного типа, обладающих при тех же габаритах производительностью, в несколько раз превышающей производительность насадочных башен. Принцип действия этого аппарата, предложенного М. Е. Позиным , заключается в том, что при пропускании газа через сетчатую тарелку достаточно большого диаметра со скоростью в наибольшем сечении аппарата, превышающей скорость свободного всплывания пузырьков газа (практически 1—3 м/сек), в аппарате создается пена. Образование пены способствует значительной интенсификации тепло- и массообмеиа между жидкой и газовой фазами. Благодаря этому пенные аппараты отличаются высокой производительностью при малых габаритах. Их гидравлическое сопротивление близко к суммарному сопротивлению сернокислотной системы осушки хлорй. Так, по расчетным данным, пенный осушитель производительностью 40 т/сутки хлора имеет сечение 500x400 мм и высоту около 3 м. Его сопротивление оценивается в 400—500 мм вод. ст. при скорости хлора от 1,9 до 2,75 м/сек. Большой интерес представляет способ осушки хлора охлаждением до —20 °С, при этом содержание влаги будет ниже нормы (0,04%). Расход холода невелик . [c.216]

Так, если суммарные потери холода от недорекуперации и в окружающую среду составляют 11,5 кдж кг, то (рис. 29) соответствующая холодопроизводительность Ях может быть обеспечена при давлении 1,2 Мн л и удельный расход электроэнергии при выходе кислорода, равном 18% объема перерабатываемого воздуха, составит около 2500 кдж1м (при нормальных условиях) получаемого кислорода , т. е. будет примерно на 35% меньше, чем при простом цикле с дросселированием. [c.56]

Суммарное количество конденсатов I и II ступени сепарации, кмоль/ч в том числе конденсат I ступени конденсат 11 ступени Расход конденсата I ступени сепарации на дросселирование, доли Суммарный холод, требуемый для охлаждения газа от —30 до 64 °С, тыс. кДж/ч Холод обратных потоков, тыс. кДж/ч в том числе холод сухого газа от —64 °С до —37 °С холод сдросселирован-ного конденсата II ступени сепарации холод сдросселирован-ного конденсата I ступени сепарации [c.186]

Специальное использование избытка холодопроизводительности для получения жидкого продукта ограничивается относительно небольшим возможным выходом последнего при данном цикле. Так, например, при давлении сжатия 200 кГ/см избыток холода, который можно было бы направить на получение жидкого продукта, составил бы при прежних потерях холода = 8,0 — 2,75 == 5,25 ккал1кГ. За этот счет можно было бы получить, принимая, что на ожижение 1 кГ воздуха необходимо около 102 ктл1кГ (с учетом принятой в балансе недорекуперации), 0,0515 кГ жидкого воздуха на 1 кГ перерабатываемого. Увеличение расхода энергии при этом составит около 30%, или 0,05 квт-ч на 1 кГ и 0,06 квт-ч на 1 нл( перерабатываемого воздуха. В виде жидкого продукта обычно отводится жидкий, кислород, и соответствующее количество жидкого кислорода будет около 0,054 кГ на 1 кГ перерабатываемого воздуха или 0,049 нм на 1 нж перерабатываемого воздуха, т. е. около 27% от всего выхода. Если все увеличение расхода энергии отнести на жидкий продукт, то суммарный удельный расход энергии на него будет [c.44]

Количество холода, которое необходимо затратить на сжижение 1 кг воздуха при начальной температуре 230° К, будет меньше, чем при начальной температуре 300° К, на 1,0-70 = 70 кдж1кг и будет равно примерно 355 кдж1кг. Следовательно, за счет избытка холодопроизводительности можно получить 50,2/355 = 0,14 кг жидкого воздуха или примерно 0,15 кг кислорода на 1 кг перерабатываемого воздуха. При суммарном выходе кислорода 18% или 0,18 на 1 перерабатываемого воздуха выдача кислорода в жидком виде составит Расход энергии на [c.48]

Исследования показывают, что для охлаждения природного газа после его сжатия в нагнетателе при степени повышения давления Як=1,15 (от начального давления 6—7 МПа до конечного 7—8 МПа) от температуры 18 °С после нагнетателя до 0°С в результате охлаждения в предлагаемом парогазохо-лодильном агрегате удельный расход топлива, отнесенный к 1000 м транспортируемого газа, составит всего = — 3,6 м /1000 м , тогда как в газотурбинной установке (при ее к.п.д. 25%), работающей совместно с компрессионной холодильной установкой при тех же условиях работы, удельный расход топлива составит = 6,4 м /1000 м (при этом доля мощности на производство холода примерно 30 % по отношению к суммарной), тогда как в настоящее время (без охлаждения газа) удельный расход топлива на газоперекачивающих станциях с использованием газотурбинных установок составит g r = 4,4 м ЮОО м . [c.264]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология