Выбор элементов проточной части

В настоящее время нет достаточно обоснованных рекомендаций по выбору элементов проточной части диагонального поворотнолопастного насоса. Поэтому приходится определять эту форму в первом приближении. [c.110]

В книге изложены основы теории, расчета и проектирования центробежных компрессорных машин. Рассмотрены процессы течения и потери в элементах ступени и влияние отдельных факторов конструкции проточной части на к. п. д. Обосновывается рациональный выбор элементов проточной части рабочего колеса, диффузора, обратного направляющего аппарата и улитки. Приводятся расчеты компрессорных машин с охлаждением, расчеты дисков на прочность и вала на критическое число оборотов. Рассмотрены системы автоматического регулирования компрессорных машин, а также вопросы их испытания. [c.2]

Дается подробное рассмотрение влияния основных критериев подобия (чисел Re и М и показателя адиабаты) на газодинамические характеристики. Предложен метод получения характеристик машин, работающих на реальных газах, путем испытания их на воздухе. Приводятся методические и практические указания по исследованию на моделях, а также испытанию натурных машин. Подробно рассматривается задача рационального выбора элементов проточной части колеса, диффузора, обратного направляющего аппарата и улитки. Рассмотрено охлаждение компрессоров и дан метод сравнительной оценки различных типов поверхностей охлаждения. Приводится подробное критическое рассмотрение возможных методов изменения характеристик в целях регулирования режима работы машины. Обстоятельно рассмотрены основные вопросы проектирования нагнетателей и компрессоров, приводится ряд уточнений расчетов, даны законченные примеры расчета. [c.2]

ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ [c.152]

ВЫБОР ЭЛЕМЕНТОВ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ МАШИНЫ [c.170]

Представляет интерес численный эксперимент по исследованию влияния показателя изоэнтропы на согласование характеристик элементов проточной части и характеристику ступени в целом. Расчеты проводились применительно к ступени с колесом, имеющим Ргл =45°-1, и лопаточным диффузором. При выборе рабочего вещества была реализована идея, высказанная Л. И. Седовым [44], который предложил изменять показатель изоэнтропы путем смешивания в различной пропорции ксенона, имеющего ky = 1,66, и хладагента R12, у которого ky = 1,12. Для расчета термических и калорических параметров смесей было применено уравнение Битти—Бриджмена в сочетании с правилом, разработанным ими для смесей (см. п. 1.3). Расчеты проводились при значениях ky, равных 1,12 1,15 1,20 1,25 1,35 1,50 и 1,66. Первому и последнему значению ky соответствует работа на чистых веществах, остальным — работа на смесях. Сопоставление характеристик ступени (рис. 5.11) показывает, что при малых зна- [c.204]

Развитие кавитации происходит постепенно по мере увеличения скоростей течения воды и высоты отсасывания, охватывает сначала малые области потока, а затем распространяется на все большие. Интенсивное развитие кавитации в турбинах недопустимо, так как при этом, как уже отмечалось выше, появляется вибрация машины, снижается к. п. д. и происходит быстрое разрушение деталей турбины, находящихся в области кавитации. Поэтому при выборе системы турбины и типа рабочего колеса, а также высот отсасывания стремятся к обеспечению бескавитационных условий работы турбины при всех режимах ее работы. Однако на практике полное исключение кавитации часто оказывается нерациональным, так как из-за этого пришлось бы значительно понизить отметку расположения турбины по отношению к нижнему бьефу и, следовательно, увеличить объем строительных работ в подводной части здания станции. Заводы Советского Союза обычно оговаривают в технических условиях на проектирование и изготовление турбин, что при эксплуатации турбин допускается такая кавитация, которая после двухгодичной работы вызывает лишь ограниченные повреждения элементов проточной части турбин, исправимые путем заварки на месте, без полной разборки агрегата. [c.165]

На практике используют эти характеристики при выборе материалов аппаратуры установок термического крекинга. Так, горячие насосы выпускаются с элементами проточной части из сталей типа 18-8, а также хромистых (11 — 13 и 4—6% Сг). Ректификационные колонны защищаются футеровкой из торкрет-бетона [19] или обкладкой из стали с 11—13% Сг. Тарелки колонн выполняются с полотнищами из средне- (4—6%) и высокохромистой (11 — 13%) стали и колпачками из стали с 11 —13% Сг или даже из стали типа 18-8. Печные змеевики выполняются из стали типа Х5М. Камеры облицовываются сталью 18-8, а коммуникации изготовляются из стали типа Х5М. Для крекинг-печей повышенного давления трубы для змеевиков делают из стали с 8—10% Сг. [c.157]

Коррозия. На выбор материала колеса существенное влияние оказывает учет явления коррозии. Срок службы элементов проточной части насоса в отсутствии кавитационных явлений определяется главным образом коррозией металла. В наиболее распространенной среде — воде коррозионная стойкость материалов сильно зависит от типа реакции воды, растворенных в ней солей и газов и даже от ее биологической характеристики. Многочисленность причин, вызывающих коррозию, очень затрудняет анализ явлений разрушения в каждом отдельном случае. [c.299]

Исходной при выборе размеров всех элементов проточной части гидромашинного блока является форма меридианного сечения рабочего колеса, которая в основном определяется двумя главными относительными величинами и = [c.116]

Интенсивность износа элементов проточной части насосов вследствие кавитации и истирания взвешенными наносами находится в прямой зависимости от режимов работы. Выбор режимов работы агрегатов с учетом экономичности их эксплуатации и создания оптимальных условий для защиты от кавитационно-абразивного износа оборудования в большинстве случаев является сложной задачей, для обоснованного решения которой в начальный период эксплуатации насосной станции на основе анализа конкретных условий должны быть проведены следующие мероприятия [c.275]

Выбор типов основных элементов проточной части определяется условиями работы машины, холодильным агентом, конструктивной схемой компрессора, выбранными окружной скоростью 2 и числом оборотов п. [c.232]

После того как в гл. 2 были рассмотрены имеющиеся экспериментальные материалы о влиянии ряда детальных особенностей конструкции рабочего колеса, диффузора, обратного направляющего аппарата и улитки на к. п. д. и форму характеристик ступени, необходимо решить более общую задачу обобщения полученного опыта а также выбора для тех или иных конкретных условий работы, рациональных элементов проточной части. [c.152]

В отличие от рабочего колеса неподвижные элементы проточной части (диффузор, о. н. а. и улитка) могут иметь лишь небольшое влияние на величину затрачиваемого напора и характер его зависимости от Q (или Фы2 = / (фгг)- Тем не менее влияние этих элементов на эффективный напор может иметь большое и даже решающее значение, поскольку потери в них обычно больше, чем в колесе. Из этого, конечно, не следует, что путем надлежащего выбора неподвижных элементов можно получить приблизительно такую же характеристику ступени ф = / (ф г) например с колесом насосного типа, как и при колесе с радиальным выходом (предполагается, что речь идет о высокоэкономичных ступенях). Однако при заданном колесе положение оптимума к. п. д., его численное значение и форма характеристик о)) и т) от ф 2 существенно зависят от конструкции неподвижных элементов ступени. [c.175]

Другие приведенные на рис. 9-13 типы проточных частей характерны либо тем, что сочетают некоторые достоинства описанных типов (типы вис), либо преследуют цель получить малое число ступеней и малый вес при небольшом пропуске газа и большей степени сжатия (тип й ), либо, наконец, при небольшом объемном пропуске (высокое давление всасывания и нагнетания) преследуют цель получения высокого к- п. д. за счет высот лопаток и числа ступеней (тип е). При выборе типа проточной части, помимо приведенных главных соображений о числе ступеней и к. п. д., руководствуются также рядом технологических особенностей производства и компоновки компрессоров совместного с другими элементами установки (транспортные газотурбинные установки). [c.183]

Работа турбины без кавитации или с малой степенью ее развития обеспечивается в первую очередь правильным выбором высоты отсасывания. При этом при подсчете высоты отсасывания необходимо пользоваться надежными кавитационными характеристиками турбины, полученными испытаниями при моделировании всех элементов ее проточной части или, по крайней мере, при моделировании рабочего колеса, его камеры и отсасывающей трубы. Чтобы уменьшить повреждения от кавитации, детали турбины, больше всего подверженные кавитации, изготовляются из особо стойких материалов, например из нержавеющей стали, содержащей 12—14% хрома, или покрывают их поверхность защитным слоем стойкого против кавитации материала. Хорошо противостоят кавитации по- [c.165]

Показатели перекачиваемых и потребляемых сред. Любой насос предназначается для перекачки определенных жидкостей, природа которых определяет выбор материалов и форму проточной части. Кроме того, некоторые насосы для обеспечения их работоспособности требуют подвода жидких или газообразных сред для герметизации, смазки, охлаждения или обогревания, смыва утечки, недопущения попадания к некоторым элементам насоса перекачиваемой жидкости, уменьшения потерь на трение и т. д. [c.10]

При решении вопроса о выборе конструкционных материалов для ГЦН кроме общих машиностроительных нормативов необходимо учитывать и тот факт, что материалы проточной части и других элементов, контактирующих с теплоносителем, должны отвечать всем требованиям, предъявляемым к материалам первого контура ЯЭУ с данным теплоносителем. В частности, они не должны взаимодействовать с теплоносителем в рабочем интервале температур, должны допускать проведение дезактивации кислотными и щелочными растворами, а также контакты с органическими растворителями и поверхностноактивными и комплексообразующими веществами. Материалы проточной части должны быть не только коррозионно-стойкими, но и устойчивыми против эрозии при максимально возможных [c.19]

Одной из задач при создании ГЦН является выбор такого плана экспериментальной отработки, который был бы минимальным по срокам без ущерба для качества испытаний. Наиболее удачно эта задача решается при внедрении метода ускоренной экспериментальной отработки, основная идея которого заключается в проведении предварительных испытаний ответственных узлов ГЦН на специальных стендах с последующей проверкой на натурном образце только тех вопросов, которые по техническим причинам нельзя довести на отдельных узлах. Поузловая отработка позволяет вести испытания сразу на нескольких стендах, что существенно сокращает сроки экспериментов. Наиболее приспособлены к использованию этого метода конструкции водяных ГЦН с контролируемыми протечками и насосов для жидких металлов. Герметичные ГЦН по своим конструкционным особенностям позволяют использовать поузловую отработку в гораздо меньшей степени, так как почти невозможно технически обоснованно выделить какие-либо элементы конструкции для раздельных испытаний, за исключением проточной части и материала для подшипников. [c.265]

Выбор системы и основных параметров турбины производится на основе данных табл. 15—17 и главных универсальных характеристик. При этом предполагается, что вновь проектируемая и изготоЕляемая турбина имеет проточную часть — турбинную камеру, статор, направляющий аппарат, рабочее колесо, камеру рабочего колеса и отсасывающую трубу, — геометрически подобную испытанной модели. Такое предположение является закономерным, так как гидротурбинные лаборатории к настоящему времени накопили богатый опытный материал и, развивая его, стремятся обеспечить моделирование по всем элементам проточной части. [c.204]

Предполагается, что специалист, являющийся руководителем испытаний, знаком с теорией теплового процесса и конструкциями турбин в объеме курса А. В. Щегляева [П2]. Применительно к задачам, поставленным при испытаниях, особенное значение имеют главы Vn и Vni указанной работы ( Работа трубины при переменном режиме Влияние изменений параметров пара на мощность турбины ). Эксплуатации турбины при переменном режиме посвящена также работа [113]. Ее особенность состоит в том, что в ней подробно проанализированы встречающиеся в практике эксплуатации случаи вынужденной работы турбины без отдельных элементов проточной части, например без рабочих лопаток регулирующей, промежуточной или последней ступени, без диафрагмы в одной из ступеней и т. д. Такой анализ необходим, поскольку в некоторых случаях целью испытаний может служить выбор режима эксплуатации, обеспечивающий надежность работы установки. [c.364]

Вопрос о выборе расчетного значения ф з является весьма сложным, так как оптимальное значение Ф, зопт зависит не только от конструкции колеса, но и от конструкции диффузора и улитки или обратного направляющего аппарата. В самом деле ц>г2опт необходимо представить себе как значение ф з, при котором сукма потерь к. п. д. в отдельных элементах данной проточной части имеет минимум. Для получения возможно большего к. п. д. ступени необходико не только составить ее из элементов (колесо, диффузор и др.) с возможно меньшими потерями, но и иметь минимум этих потерь в каждом из элементов при одном и том же или близких Фг 2- Вряд ли это последнее условие легко достижимо. Так, например, потери к. п. д. в безлопаточном диффузоре а (1 — Р) [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология