Брызгоунос насадочных

Полые и насадочные скрубберы. Простейшими аппаратами для мокрой очистки и одновременного охлаждения газов являются полые скрубберы прямоугольного или круглого сечения. Запыленный газ движется через скруббер снизу вверх со скоростью не более 0,8—1,5 м сек (для уменьшения брызгоуноса) и орошается водой, разбрызгиваемой через форсунки или брызгала, установленные по всей высоте аппарата. При этом все поперечное сечение скруббера полностью перекрывается распыляемой жидкостью- [c.237]

При работе насадочных колонн вынос капель орошающей жидкости газовым потоком из них, как правило, нежелателен, а часто недопустим и не только из-за потерь абсорбента. Если колонна находится в конце технологической системы, вынос капель приводит к кислотному дождю в месте выброса, необходимости защиты вытяжного вентилятора от интенсивной коррозии (или даже его замены), а испарение унесенных капель загрязняет газами воздушный бассейн. Унос капель из других колонн системы приводит к порче катализатора контактных аппаратов, коррозии газоходов, а при выделяющей осадки жидкости возникает опасность зарастания газоходов (и вентилятора) отложениями, резко повышающими гидравлическое сопротивление системы. Известны случаи полного зарастания газопроводов при большом брызгоуносе раствора Са(0Н)2 и работе на запыленном газе. [c.20]

Расположение перекрестноточных насадочных блоков в колонне может быть различным (рис. 2.6) по кольцевому сечению (а), треугольной (б), квадратной (в) или многоугольной (г) формы, в виде одноканальных или многоканальных секций и т.д. Секционирование по парам повышает разделительную способность колонны. По вертикали насадки могут располагаться наклонно, что позволяет ликвидировать брызгоунос жидкости в направлении движения парового потока и дополнительно увеличить скорость паров. Распределение орошения блоков (пакетов) насадки производится обычно с помощью дырчатых низконапорных пленочных распределителей. [c.52]

Структура потока, брызгоунос и перепад давления жидкости в насадочном аппарате исследовались в работе [35]. [c.104]

Четыре верхних модуля предназначены для конденсации вакуумного газойля, пятый является фракционирующим, а шестой служит для фильтрации и промывки паров. Для движения крекинга в нижнюю часть колонны вводят охлажденный до 320 °С и ниже гудрон в виде квенчинга. Поскольку паровые и жидкостные нагрузки в ПНК различны по высоте, насадочные модули выполнены различными по высоте и ширине в соответствии с допустимыми нагрузками по пару и жидкости. Предусмотрены циркуляционное орошение, рецикл затемненного продукта, надежные меры против засорения сетчатых блоков механическими примесями, против вибрации сетки и проскока брызгоуноса в вакуумный газойль. [c.141]

Нами предпринята попытка дать описание явления брызгоуноса в процессе глубокой очистки в совокупности с другими вторичными факторами в насадочной ректификационной колонне. Существо явления брызгоуноса заключается в переносе части жидкой фазы по определенному закону с нижних на более высокие сечения аппарата, характеризующиеся малыми концентрациями труднолетучей микропримеси. [c.77]

Сравнение различных типов абсорберов. Основными преимуществами насадочных абсорберов являются их небольшое сопротивление, возможность работы при изменении газовой нагрузки в широких пределах и небольшой брызгоунос. Однако в условиях сернокислотного производства они обладают тем недостатком, что требуют циркуляции больших количеств кислоты (до нескольких сот кубических метров в час) и отвода тепла в выносных холодильниках с невысоким [150—250 ккал/(м -ч- град)] коэффициентом теплопередачи. Кроме того, насадочные абсорберы при больших нагрузках по газу (десятки тысяч кубических метров в час) громоздки и требуют высоких капитальных затрат. [c.211]

Недостатками других, более интенсивных аппаратов (скоростные прямоточные распыливающие абсорберы, барботажные абсорберы) являются значительное сопротивление, ограниченный диапазон изменения газовой нагрузки и повышенный брызгоунос. Скоростные прямоточные распыливающие абсорберы проще и дешевле насадочных и имеют меньшие габариты. Их. применение позволяет снизить капитальные вложения (по сравнению с насадочными), но связано с повышением расхода электроэнергии (вследствие высокого сопротивления) и не устраняет циркуляцию кислоты с отводом тепла в выносных холодильниках. Применение этих аппаратов, по-видимому, целесообразно в качестве первой ступени абсорбции (олеумного абсорбера). [c.211]

Брызгоунос из пенного абсорбера незначителен он составляет 3,5—5,5 л/час, т. е. 0,10—0,18% количества кислоты, подаваемой в аппарат. Брызги при всех режимах полностью улавливались обычным брызгоуловителем насадочного моногидратного абсорбера. Перепад давления газа на трех полках пенного абсорбера составляет при оптимальном режиме около 300 мм вод. ст., т. е. в среднем в 3 раза превышает сопротивление насадочного абсорбера. Однако [c.101]

ИССЛЕДОВАНИЕ БРЫЗГОУНОСА В НАСАДОЧНЫХ БАШНЯХ [c.44]

В ряде химических производств эксплуатация насадочных башен затрудняется вследствие повышенного брызгоуноса, который приводит к нарушению технологического режима, выводу из строя оборудования и недопустимым выбросам вредных веществ в атмосферу. Процесс этот изучен крайне недостаточно [c.44]

Установлено, что к. п. д. секции для указанных бинарных смесей в изученном диапазоне нагрузок возрастает до некоторого максимального значения, соответствующего режиму захлебывания обычной насадочной колонны. Затем наблюдается некоторое снижение эффективности, обусловленное неравномерностью ожижения насадки в режимах начального и промежуточного ожижения. После этого к. п. д. стабилизируется в широком диапазоне нагрузок на определенном уровне (от 50 до 100%) в зависимости от статической высоты слоя насадки вплоть до режима захлебывания, вблизи которого эффективность заметно снижается в связи с повышенным брызгоуносом. [c.158]

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ОРОШАЮЩЕЙ ЖИДКОСТИ НА БРЫЗГОУНОС В НАСАДОЧНЫХ БАШНЯХ [c.63]

Исследование влияния физических свойств орошающей жидкости на брызгоунос в насадочных башнях. Фурман А. И., Рамм В. М. Исследования в области производства серной кислоты. Труды НИУИФа, вып. 225. М., изд. НИУИФа, Ш75, стр. 63—68. [c.231]

Изучено влияние плотности и вязкости орошающей жидкости на брызгоунос из насадочных колонн в условиях струйчатого орошения насадки. Полученные данные позволяют учитывать влияние этих факторов в условиях орошения башен реальными абсорбентами. Илл. 4, библ. 2 назв. [c.231]

Диаметр тарельчатых колони определяют аналогично диаметру насадочных колонн по формуле (648). Скорость газа должна быть ниже некоторого предельного значения гг пред, при котором начинается брызгоунос, ш= (0,8 Ч-0,9) Шпред. Приближенно а пред определяют по графику (рис. 97) в зависимости от расстояния между тарелками Н и отношения плотностей газа и жидкости рг/рж [64]. График составлен для тарелок с круглыми колпачками. Значения Гопред. найденные по графику, следует умножить на цоправочный коэффициент 0,7 (тарелки с прямоугольными колпачками) 1,35 (ситчатые тарелки) и 1,5 (провальные тарелки). [c.343]

ИССЛЕДОВАНИЕ БРЫЗГОУНОСА ИЗ НАСАДОЧНЫХ [c.60]

Данные эксперимента показывают, что относительный брызгоунос Е из насадочных колонн может рассматриваться как сумма двух составляющих [c.63]

Основными требованиями к распределительным устройствам для насадочных колонн являются, помимо обеспечения равномерного распределения жидкости, подача ее в достаточном количестве точек (с. 411) и минимальный брызгоунос (с. 365 сл.). Этим требованиям лучше всего удовлетворяют струйчатые оросители, в частности, распределительные плиты и дырчатые трубы. Применение брызгалок и разбрызгивающих оросителей ведет обычно к заметному брызгоуносу, что вызывает необходимость установки брызгоуловителей. [c.318]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

Для работы с загрязненными газами и жидкостями применяют аппараты с подвижной насадкой, сравнительно легкие элементы к-рой поддерживаются потоком газа во взвешенном (псевдоожиженном) состоянии. Положение слоя взвешенных элементов фиксируется ниж. (опорной) и верх, (ограничительной) решетками. В аппаратах с неск. слоями насадки верх, решетка нижерасположенного слоя служит опорой для вышеразмещенного. Высота слоя насадки в неподвижном состоянии (без газового потока) 0,2-0,3 м, расстояние между решетками 1-1,5 м. Для улучшения контакта между газом и жидкостью в аппаратах большого диаметра пространство между решетками разделяют вертик. перегородками на прямоугольные или секторные отсеки. С целью улучшения распределения жидкости и З еньшения брызгоуноса предложены конич. аппараты, в к-рых сечение возрастает по ходу газа. Аппараты с подвижной насадкой могут функционировать при больших скоростях газа без захлебывания и обеспечивают более высокий коэф. массопередачи, однако характеризуются большим гидравлич. сопротивлением, значит, брызгоуносом и износом насадочных тел. [c.173]

Разновидность Н.а.-тарельчато-насадочные ашараты, в к-рых размещены с зазором чередующиеся слои насадок и тарелки (ем. также Тарельчатые аппараты). При использовании в таких аппаратах, вапр., провальных тарелок и насадок из гофрированных лент обеспечиваются равномерное распределение жидкости и высокая эффективность тепло- и массообмена в широком диапазоне нагрузок по газу и жидкости при незначит. брызгоуносе. [c.174]

Орошение сечения аппарата (верхнего торцевого слоя насадки) может быть точечным , зональным и сплошным (рис 4 82) При точечном орошении потоки нераздробленной жидкости равномерно распределяются по всему сечению аппарата Такой вид орошения целесообразен при ограниченном расходе жидкости и при недопустимости брызгоуноса Точечное орошение обеспечивается струйными неразбрызгивающими оросителями Разбрызгивающие оросители позволяют получить зональное или сплошное орошение сечения аппарата При зональном орошении жидкость распределяется по сечению не так равномерно, как при точечном, однако обеспечивается лучшая смоченность площади сечения Это особенно важно для насадочных окруб беров, так как при сплошном орошении обеспечивается наилучшая смоченность на- [c.139]

Орлов М.А., Хувес Я.Э. Исследование гидравлического сопротивления и брызгоуноса в горизонтальной насадочной колонне с перекрестным током газа и жидкости // Хим. пром-ть. 1994, №7. .479-48I. [c.120]

От способа подачи орошения существенно зависят такие явления в насадочных колоннах как брызгоунос и величина смоченной поверхности насадки. Унос жидкости с газом возникает в основном в результате воздействия газа на струи жидкости, вытекающей из оросителя. Особенно большой унос наблюдается при орошении разбрызгивающими оросителями, а также в случаях, когда жидкость вытекает из струйчатых оросителей на достаточно большом расстоянии над насадкой. Для снижения уноса над оросителем укладывают слой брызгоулавливающей насадки, устанавливают ловушки брызг на выходе газа из колонны и т.п. [c.65]

Таким образом, применяемая на коксохимических предприятиях конструкция брызгоотбойных насадок (хордовая и кольца Рашига) в бензольных скрубберах мало эффективна. Уменьшение брызгоуноса масла с газом путем увеличения слоя насадки не дает положительных результатов и может быть достигнуто только за счет конструктивных изменений насадочных брызгоотбойни-ков или применением новых конструкций разделительных устройств. Тонкая очистка обратного газа на восточных заводах должна осуществляться в электрофильтрах. [c.26]

Промышленный насадочный абсорбер с регулируемым запасом жидкости был испытан при более высоких нагрузках по газу (до 0,27 м/с при Р = 2,5 МПа) и по жидкости (до 106 м/ч) на Черкасском ПО Азот . Степень карбонизации насыщенного раствора МЭА с концентрацией 2,5 кмоль/м была повышена с 0,6—0,65 до 0,68—0,74 моль/моль при затоплении нижнего слоя насадки на 2—3 м. Отметим, что увеличение запаса жидкости лишь в нижней части абсорбера и секционирование по высоте аппарата позволили, как подробно описано в работах [210, 233, 234], получить заметно лучшие показатели по сравнению с показателями при использовании абсорбера с высокослойными ситчатыми тарелками. Работа последнего характеризуется нестабильностью и неравномерностью барботажа, свойственной аппаратам без продольно-поперечного секционирования, интенсивным продольным перемешиванием жидкости, значительным брызгоуносом. [c.209]

Осн. параметры прн расчете М. а.— диаметр аппарата и его высота (иля длина зоны контакта, необходимая для завершения процесса). Диаметр зависит от скорости сплошной фазы V, рассчитываемой на полное сечение аппарата. Для оценки предельно допустимой скорости в аппарате часто нспольз. Гв-фактор, причем Ра — Ро. где Ро — плотн. газовой (паровой) фазы. Высота насадочной части колонны определяется числом теор. ступеней разделения н высотой насадки, эквивалентной одной теор. ступени разделения, высота тарельчатой колонны — числом реальных тарелок и расстояввем между тарелками, к-рое зависит от брызгоуноса н конструктивных требовании. Эффективность работы М. а. оценивается в осн. энергетич. затратами на массообмен в капиталовложениями. [c.314]

В качестве теплообменников дистилляции (ТДС) применяют барботажные, насадочные и комбинированные колонные аппараты. Типовым принят барботажный аппарат диаметром 3,2 м с одиннадцатью многоколпачковыми перекрестно-точными тарелками (рис. 36). Расстояние между тарелками составляет 1,1 м, общая высота аппарата — 17,5 м. В последнее время стали применять ТДС с 10 многоколпачковыми тарелками и увеличенной сепарационной зоной для предотвращения брызгоуноса в КДС. [c.150]

Ранее нами сообщены результаты исследования уноса жидкости из насадочных колонн при спокойном подводе орошения коллекторными распределителями, установленными непосредственно на насадку [1]. В данной статье изложены результаты изучения брызгоуноса при орошении насадки падающими струями жидкости применительно к широко распространенным оросителям струйчатого типа (щелевые брызгалки, оросители типа сетнерова колеса и др.). [c.60]

Исследование проводили в две стадии. В опытах первой стадии использовали 9-точечный ороситель, имевший патрубки диаметром 8,5 мм. Было изучено влияние на брызгоунос скорости газа, плотности орошения, расстояния от оросителя до насадки, а также апособа загрузки насадочных тел (кольца размером 50x50 мм, загруженные внавал и в укладку). [c.60]

В условиях струйчатого орошения насадки изучено влияние на брызгоунос скорости газа, плотности орошения и расстояния от оросителя до насадйи. Показано, что влияние скорости газа на унос жидкости из насадочных колонн невелико, причем кривые зависимости относительного брызгоуноса от скорости характеризуются наличием. максиму ма в диаиазоне 1,3—1,7 м/сек. [c.67]

Исследование брызгоуноса из насадочных колойН При струйчатом орошении насадки. Фурман А. И., Рамм В. М. Исследования в области абсорбционных процессов. Труды НИУИФа, вып. 214. М., изд. НИУИФа, 1970, стр. 60—67. [c.127]

Насадочные абсорберы. Можно предполагать, что в насадочных абсорберах брызгоунос возникает в результате того, что газ срывает с поверхности жидкости капли, которые частично задерживаются в верхних слоях насадки, а частью уносятся с газом. Унос брызг возникает также в наднасадочном пространстве в результате воздействия газа на струи жидкости, вытекающей из оросительного устройства. В частности, значительный унос наблюдается (особенно при повышенных скоростях газа) при орошении брызгалками и разбрызгивающими оросителями, а также распределительными плитами, в которых газ и жидкость проходят через одни и те же патрубки (с. 319). Во избежание брызгоуноса следует избегать течения жидкости в виде струй или капель в наднасадочном пространстве. [c.365]

Абсорберы с подвижной насадкой рекомендуются при обработке загрязненных газов и жидкостей, так как вследствие интенсивного движения насадочных тел забивание насадки твердыми частицами не происходит. В частности, сообщается [57] о применении этих абсорберов для поглощения водой газов, содержащих 51р4 или 51С14 (в этих случаях выделяется твердая 5102). Кроме того, абсорберы с подвижной насадкой могут работать при больших скоростях газа без наступления захлебывания и обладают высоким коэффициентом массопередачи. Их недостатком является довольно высокое гидравлическое сопротивление, значительный (по сравнению с неподвижной насадкой) брызгоунос и износ шаров в процессе работы. [c.437]

Излохены результаты экспериментального исследования брызгоуноса из насадочных колонн в условвях спокойного подвода орошевяя. Показано наличие двух режимов работы насадки. Переход от одного режима, к другому определяется критической скоростью газа. Выяснено, что критическая скорость газа близка к. скорости газа в режиме подвисания. В связи с этим для систем, отличающихся по свош физическим свойствам от изученной, рекомендовано определять критическую скорость газа по уравнению Эдулджи для условий подвисания. [c.115]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология