Жидкость брызгоунос

С целью обеспечения равномерного кипения при перегонке под вакуумом используют не кипелки , а капилляр, через который под слой перегоняемой жидкости засасывается воздух или инертный газ. Капилляр вытягивают из стеклянной, лучше толстостенной, трубки. Конец его должен быть как можно более тонким. Широкий капилляр, во-первых, вызывает слишком бурное кипение, приводящее к брызгоуносу, а во-вторых, не позволяет достигнуть высокого вакуума. Для проверки пригодности капилляра оттянутый конец погружают в пробирку с какой-нибудь подвижной жидкостью, например эфиром, и сильно дуют в трубку. Через слой эфира при этом должны проскакивать очень мелкие пузырьки. Капилляр вводят либо через насадку Кляйзена (рис. 77), либо через второе горло колбы так, чтобы он почти доходил до дна, но не касался его. На верхний конец капиллярной трубки надевают отрезок резинового шланга, просовывают в него тонкую проволочку и зажимают винтовым зажимом. С помощью зажима можно регулировать подачу воздуха в капилляр, увеличивая или уменьшая тем самым интенсивность кипения. [c.150]

Брызгоунос. Брызгоунос складывается из двух составляющих. Одна образована мелкими каплями, скорость витания которых меньше скорости газа. Для определения скорости витания можно использовать формулы (1.28) и (1.29). Вторая (обычно основная) составляющая уноса — это крупные капли, получившие значительную кинетическую энергию при их образовании. Величина брызгоуноса зависит от вида контактного устройства, скорости движения фаз, физико-химических свойств газа (пара) и жидкости и других факторов и определяется по эмпирическим уравнениям. [c.19]

Брызгоунос 6 выражается количеством жидкости (в граммах), унесенным газом из аппарата в единицу времени. Относительный брызгоунос 6 (г/м ) равен величине отнесенной к объему прошедшего через аппарат газа. [c.28]

При работе насадочных колонн вынос капель орошающей жидкости газовым потоком из них, как правило, нежелателен, а часто недопустим и не только из-за потерь абсорбента. Если колонна находится в конце технологической системы, вынос капель приводит к кислотному дождю в месте выброса, необходимости защиты вытяжного вентилятора от интенсивной коррозии (или даже его замены), а испарение унесенных капель загрязняет газами воздушный бассейн. Унос капель из других колонн системы приводит к порче катализатора контактных аппаратов, коррозии газоходов, а при выделяющей осадки жидкости возникает опасность зарастания газоходов (и вентилятора) отложениями, резко повышающими гидравлическое сопротивление системы. Известны случаи полного зарастания газопроводов при большом брызгоуносе раствора Са(0Н)2 и работе на запыленном газе. [c.20]

Брызгоунос в тарельчатых (колпачковых и ситчатых) ректификационных колоннах изучался многими исследователями (см., например, [13, 295, 4001). Обычно считают [297], что брызгоунос определяет основной размер колонны — расстояние между тарелками (полками). Именно брызгоунос явился фактором, ограничившим повышение скорости газа в ректификационных колоннах. Выявлено [295, 297, 341], что в жидкостях, образующих пену, процесс брызгоуноса существенно отличается от такового в пепенящихся жидкостях. До известного предела скорости газа в полном сечении колонны брызгоунос в пенящихся жидкостях меньше, чем в пепенящихся. Пена играет роль своеобразного брызгоуловителя, способствуя уменьшению брызгоуноса при малых скоростях газа — порядка [c.82]

Пример. Определить относительную величину брызгоуноса в абсорбере с восходящим движением пленки по следующим данным плотность орошения Г = 0,05 кг/(м-с), вязкость жидкости Лц( = 1-10-3 Па-с, поверхностное натяжение о = 0,05 Н/м, скорость газа г/Ур = 20 м/с. [c.19]

При относительной скорости газа, превышающей некоторое предельное значение, начинается брызгоунос, так как газовый поток срывает капли жидкости с поверхности пленки.Мелкие капли жидкости, взвешенные в газовом потоке, образуют практически гомогенную газожидкостную смесь с плотностью, [c.142]

Малое гидравлическое сопротивление Малый брызгоунос Малый запас жидкости Малое расстояние между тарелками [c.109]

Высоту сепарационного пространства вычисляют, исходя нз допустимого брызгоуноса с тарелки, принимаемого равным 0,1 кг жидкости на 1 кг газа. Рекомендовано [3] расчетное уравнение для определения брызгоуноса е с тарелок различных конструкций [c.111]

Для перекрестного и перекрестно-прямоточного движения потоков пара и жидкости без учета влияния брызгоуноса эффективность по Мерфри может быть вычислена по следующей зависимости [5 [c.131]

Расположение перекрестноточных насадочных блоков в колонне может быть различным (рис. 2.6) по кольцевому сечению (а), треугольной (б), квадратной (в) или многоугольной (г) формы, в виде одноканальных или многоканальных секций и т.д. Секционирование по парам повышает разделительную способность колонны. По вертикали насадки могут располагаться наклонно, что позволяет ликвидировать брызгоунос жидкости в направлении движения парового потока и дополнительно увеличить скорость паров. Распределение орошения блоков (пакетов) насадки производится обычно с помощью дырчатых низконапорных пленочных распределителей. [c.52]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

При Юг — 2,0 м/с Юп = 3,18 м/с диаметр капель, скорость витания которых = 3,18 м/с, составляет 780 мкм [346], в то время как при ю,. = 2,0 м/с он равен 540 мкм. Поэтому, очевидно, что брызгоунос сразу же за пенным слоем значительно выше, чем на расстоянии Я. Величина Н определяет минимальное расстояние, на которое решетка должна быть удалена от места вывода газа из аппарата. Соблюдение этого условия дает возможность предотвратить унос капель жидкости, скорость витания которых больше Исследования показали, что,окончательное выравнивание газового потока при пенном режиме на решетке (в интервале скоростей Шу = = 1,5- -2,0 м/с) происходит при Я 0,9 м. [c.86]

Очищенный газ проходит через брызгоуловитель, установленный в верхней расширенной части аппарата, и удаляется через выходной патрубок. Расширение в верхней части предназначено для снижения брызгоуноса и гидравлического сопротивления аппарата. Отработанная жидкость (пульпа) протекает через отверстия решетки и выводится из бункера аппарата через сливной штуцер. [c.236]

Максимально допустимая скорость пара (газа), при которой еще существует равномерный режим, определяется физическими свойствами компонентов, высотой сепарационного пространства, конструкцией тарелки, диаметром колпачка и величиной допускаемого уноса жидкости. При дальнейшем увеличении скорости пара (газа) равномерный режим переходит в режим фонтанирования, сопровождающийся большим брызгоуносом. [c.691]

Теоретический анализ интенсивности массопереноса при восходящем пленочном течении представляет собой довольно сложную задачу. Это связано не только с преодолением трудностей описания процесса массопереноса через границу газ—жидкость, с волнообразной межфазной поверхностью, но и с наличием капельного массообмена. Брызгоунос и одновременное осаждение капель жидкости на пленке способствуют обновлению поверхности и создают дополнительную межфазную поверхность. Тем не менее при экспериментальном определении поверхностных коэффициентов массообмена всегда в качестве межфазной поверхности принимается величина орошаемой площади элементов насадки. [c.171]

При дальнейшем увеличении скорости газа в вертикальной трубе движение пленки жидкости обращается, и она начинает всползать снизу вверх. Наступает режим восходящего прямотока газа и жидкости. Гидравлическое сопротивление при этом сначала снижается (по сравнению с сопротивлением, отвечающим точке захлебывания) до некоторого минимального значения, а затем снова возрастает. При увеличении скорости газа выше 15—40 и сек начинается брызгоунос, при котором жидкость отрывается от поверхности пленки и уносится газом в виде брызг. [c.116]

В случае движения сверху вниз (нисходящий прямоток) газ увлекает пленку жидкости, увеличивая скорость пленки и уменьшая ее толщину. При одних и тех же скоростях газа гидравлическое сопротивление для нисходящего потока ниже, чем для восходящего. Устойчивый режим нисходящего прямотока существует при скоростях газа около 15—30 м/сек, выше которых происходит брызгоунос. [c.116]

КАПЛЕУЛАВЛИВАНИЕ, удаление из газовых потоков капель размером более 10 мкм (об удалении капель размером менее 10 мкм см. Туманоулавливание). Капли образуются при диспергировании жидкостей (см. Распыливание), разрушение газовых пузырьков при пропускании газов через слой жидкости (см. Барботирование) или при их прохождении через смоченную насадку в пылегазоулавли-вающих, выпарных, абсорбционных, ректификационных, теплообменных и др. аппаратах. К. осуществляется с целью предотвращения уноса жидкости (брызгоуноса) в элементах химико-технол. оборудования, защиты трубопроводов, аппаратов и тягодутьевых устройств (напр., вентиляторов) от коррозии, эрозии и обрастания, получения чистых продуктов, обеспечения газов осушки, повышения производительности и экономичности аппаратов. [c.311]

Более надежными с точки зрения предотвращения брызгоуноса являются плиты с раздельным проходом газа и жидкости (рис. 27). Однако к удлиненным патрубкам таких плит, работающим под повышенным напором столба находящейся в них жидкости, предъявляется требование раздачи потоков без образования брызг, вследствие чего их приходится заглублять внутрь насадки (что сложно и не всегда предотвращает каплеунос), а число таких патрубков ИЗ-за их повышенной пропускной способности как правило ограничено. Конструкция [c.81]

Однако действительная концентрация пара у будет отличаться от /уцых. вычисленной по значениям Ету, вследствие явления обратного перемешивания жидкости в колонне, вызванного брызгоуно-сом. Влияние брызгоуноса может быть учтено соотношением [3] [c.133]

На значительном начальном участке струйки идут под очень малыми углами к оси канала. Затем эти углы растут, и только перед заглуи1енным концом они становятся близкими к 90° (рис. 10.33). Так как струйки, вытекающие вблизи заглушенного конца канала, обллда. от большей кинетической энергией, они оказывают подсасывающее действие на выходящий поток и еще больше способствуют предшествующим более слабым струйкам стелиться вдоль внешней поверхности стенки аппарата, В ре-зультате жидкость после выхода из боковых отверстий (и ели) направляется ие радиально, а течет с резко повышенными локальными скоростями вдоль внешней поверхности за пределы аппарата (см. рис. 10.33, а, б и в), а в случае спаренного канала 2-образной формы (см. рис. К. 33, г) к выходному отверстию собирающего каяала. В результате, например, в таких аппаратах, как брызго- и туманоуловители, усиливается брызгоунос. Последний возрастает еще потому, что до протекания чере 1 фильтрующую перегородку взвешенные в потоке жидкие частицы по инерции стремятся к заглушейному концу фильтра. [c.303]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

В аппарате может происходить утечка жидкости через отверстия решетки и унос брызг с потоком газа. Сильная утечка или брызгоунос могут полностью нарушить работу аппарата. Так, если решетка имеет отверстия больпшх размеров, а скорость газа в яих небольшая, то при недостаточной интенсивности потока жидкость может протечь через отверстия решетки, не дойдя до противоположного ее края, и поэтому часть газа будет проходить через решетку, не взаимодействуя с жидкостью. В аппаратах для проведения абсорбцион-но-десорбционных процессов или теплообмена обычно стремятся работать без утечки жидкости, что при заданных режимных условиях достигается установкой решетки с соответствующим сочетанием свободного сечения, диаметра отверстий и толщины перфорированного листа. [c.23]

Наибольший интерес для различных процессов массопередачи, например, для пылеулавливания, исходя из их специфических особенностей и экономичности ведения процесса, представляет пенный реншм, обеспечивающий наилучшие условия для подвода молекул абсорбтива или частиц пыли к постоянно обновляющимся, сильно турбулизованным поверхностям (пленкам) жидкости. Работа при волйовом режиме не может быть признана целесообразной, так как при этом на противоточных решетках резко возрастает брызгоунос, снижающий эффективность процесса [59, 320]. Кроме того, колебания слоя жидкости на решетке при волновом режиме принимают самые различные формы, вплоть до оголения некоторой части отверстий, что может привести к прорыву газа без какого-либо контакта с орошающей жидкостью. [c.36]

На противоточных решетках с большим свободным сечением (5о 0,3 м /м ) нельзя проследить [59, 110, 112] смену гидродинамических режимов с ростом скорости газа. Практически вплоть до точки захлебывания на них образуется весьма невысокий газожидкостный слой с тонкими постоянно разрывающимися пленкамв жидкости. Характерным для работы подобных решеток, особенна при высоких линейных скоростях газа (ш 1-т-2 м/с), является интенсивный брызгоунос, так как практически отсутствует сепарирующий слой газожидкостной пены. [c.37]

Капельный унос в 11енных аппаратах обнаружен и исследован еще в работах [232, 234, 235]. По полученным данным, критическая точка, после которой наступает стремительное возрастание брызгоуноса в связи с тем, что начинает сказываться инжектирующее действие газа, отвечает значению 2,5 м/с. Брызгоунос увеличивается с уменьшением высоты исходного слоя жидкости. Это противоречит тому, что наблюдалось в ректификационных колоннах (при малых скоростях газа), но становится понятным, если учесть своеобразную роль слоя динамически устойчивой пены в пенном аппарате, в известной мере выполняющей функцию брызгоулойителя. По нашим наблюдениям, брызгоунос резко усиливается при малом слое пены или неравномерном покрытии ею решетки, особенно больших размеров, когда может иметь место струйный прорыв газа. [c.84]

Диаметр тарельчатых колони определяют аналогично диаметру насадочных колонн по формуле (648). Скорость газа должна быть ниже некоторого предельного значения гг пред, при котором начинается брызгоунос, ш= (0,8 Ч-0,9) Шпред. Приближенно а пред определяют по графику (рис. 97) в зависимости от расстояния между тарелками Н и отношения плотностей газа и жидкости рг/рж [64]. График составлен для тарелок с круглыми колпачками. Значения Гопред. найденные по графику, следует умножить на цоправочный коэффициент 0,7 (тарелки с прямоугольными колпачками) 1,35 (ситчатые тарелки) и 1,5 (провальные тарелки). [c.343]

Наиболее подробно явление брызгоуноса изучено [60] на противоточных решетках с небольшим свободным сечением при п нном режиме взаимодействия газа и жидкости. [c.86]

Брызгоунос, как следует из изложенного выше, невелик даже при больших скоростях газа в аппарате. Шервуд [430] считает, что унос, меньший 0,1 кг жидкости на 1 кг газа, не изменяет значительно к. п. д. ректификационной тарелки. Если принять эту величину и для процессов в пенном аппарате (хотя при абсорбционных, десорбционных и тепдообменных процессах брызгоунос играет меньшую роль, чем при ректификации), то можно видеть, что при исследованных условиях унос весьма далек от тех значений, которые могут заметно повлиять на к. п. д. пенного аппарата. Поэтому при выборе режима пенного аппарата вопрос о допустимости брызгоуноса следует решать, исходя из других соображений. [c.87]

Пенные аппараты со взвешенной насадкой (ПАВН). Создание трехфазного взвешенного слоя путем помещения твердой подвижной насадки в слой пены приводит к дополнительному увеличению турбулентности потоков газа и жидкости и развитию межфазной поверхности, к более равномерному распределению газа и жидкости по сечению аппарата, а главное к значительному уменьшению брызгоуноса, что особенно важно для пенных аппаратов. Увеличение турбулентности и дополнительное развитие мйкфазной поверхности, способствуют повышению значений коэффициентов тепло- и массообмена. [c.243]

Если совместное течение газа и жидкости сопровождается брызгоуносом, то при вычислении X по (VIII.23) или (VI 11.24) следует принимать в качестве расчетной скорость жидкости, равную sujK (1 — Y), т. e. по расходу ее в пленке, а плотность газа считать равной плотности газожидкостной смеси Рс в ядре газового потока [см. уравнение (VI 1.40)]. [c.168]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология