Схема прочностных состояний

Рис. 11.4. Схема прочностных состояний некристаллического полимера

Рис. 3.4. Схема прочностных состояний органических и неорганических стекол ниже температуры стеклования

В табл. 7.1 приведена классификация различных механизмов разрушения полимерных стекол, а на рис. 7.1—соответствующая схема прочностных состояний, построенная по температурной зависимости разрывного напряжения, рассчитанного на разрывное поперечное сечение (истинная прочность). Соответствующие пояснения будут в деталях даны при последующем изложении по мере обсуждения вопроса о влиянии релаксационных переходов на прочность полимера. Кратко поясним схему на рис. 7.1 и данные табл. 7.1. [c.192]

На схеме прочностных состояний (см. рис. 7.1) указаны предполагаемые области действия различных механизмов разрушения некристаллических полимеров, а также область пластического состояния, лежащая между температурами пластичности Гп и текучести Гт. Механизмы разрушения и теория долговечности для областей I, II и III были подробно обсуждены в предыдущих главах. В этой главе будет более детально рассмотрено влияние релаксационных переходов иа прочность в хрупком и квазихрупком состояниях. Основное же содержание главы — разрушение полимеров при высоких температурах, когда долговечность в основном определяется релаксационными процессами. [c.195]

Сказанное выше в значительной степени обобщается приведенной на рис. 1-19 схемой прочностных состояний аморфных пленкообразователей (при растяжении). [c.50]

Рис. 1-19. Схема прочностных состояний аморфных пленкообразователей (при растяжении)

Как видно из рис. 2, характер зависимостей о/0о=/(о) как при одноосном, так и при двухосном изгибе имеет один и тот же вид. Чем больше начальное напряжение, тем выше значение скорости коррозии и отношение и/оо- Однако при одних и тех же значениях начального напряжения отношение и/Ио больше для образцов, подвергаемых двухосному изгибу. Это объясняется тем, что наличие второй составляющей напряжения при двухосном изгибе приводит к увеличению среднего напряжения, а следовательно, к усилению МХЭ. Необходимо отметить, что связь между относительной скоростью коррозии v/vo и средним напряжением не зависит ни от схемы напряженного состояния, ни от исходных прочностных свойств металла. Удовлетворительное согласие экспериментальных данных и расчетов по формуле (20) позволяет последнюю использовать при анализе кинетики скорости коррозии, напряжений и долговечности трубопроводов. Иногда при решении подобных задач используют линейную аппроксимацию зависимости и=/(о), например, в работах В. М. Долинского и др. Используя зависимость (20), проанализируем кинетику из- [c.21]

Рнс. 3. Схема деформационно-прочностных состояний аморфных иолимеров (при растяжении) А, В, В — области соответственно эксплуатации, вытяжки и переработки полиме.ров-Г р, Т , и — темп-ры соответственно хрупкости [c.281]

Чем больше начальное напряжение, тем выше значение скорости коррозии и отнощение. Однако, при одних и тех же значениях начального напряжения отношение больше для образцов, подвергаемых двухосному изгибу. Это объясняется тем, что наличие второй составляющей напряжения при двухосном изгибе приводит к увеличению шарового тензора, а, следовательно, к усилению коррозии. Заметим, что связь между относительной скоростью коррозии у/уо и шаровым тензором не зависит ни от схемы напряженного состояния, ни от исходных прочностных свойств металла. [c.198]

Рис 3. Схема деформационно-прочностных состояний аморфных полимеров (при растяжении) А, Б, В — области соответственно эксплуатации, вытяжки и переработки полимеров и — темп-ры соответственно хрупкости структурного стеклования, пластичности и текучести, [c.278]

Рис. 1.9. Схема деформационно-прочностных состояний аморфных полимеров (при растяжении) в широком температурном интервале а ,р — прочность при хрупком разрушении — предел вынужденной эластичности (холодного течения) — прочность в высокоэластическом состоянии 0 — предел пластичности Г р, Т , — температуры хрупкости, стеклования, пластичности, текучести.

Результаты контрольных и промысловых испытаний приведены в табл. 75. Они свидетельствуют об эффективности предлагаемой технологической схемы обработки отходов бурения отверждающими составами, обеспечивающей качественное отверждение и высокую степень обезвреживания отвержденной массы. Так, обработанный ОБР уже через 4 — 7 сут твердения набирает прочность, близкую к прочности грунтовых масс в условиях естественного состояния. Отвержденная масса устойчива к агрессивному воздействию водной среды, не дезинтегрирует и не теряет прочностных свойств. [c.367]

Вторая модель — модель швейцарского сыра — за исключением названия практически идентична микрофибриллярной модели. Различия носят в основном семантический характер. Модель основывается на данных по электронной микроскопии тонких срезов сильно вытянутых волокон полиамида. В эксперименте обнаруживается более высокая электронная плотность в -самих микрофибриллах в сравнении с окружающей матрицей. Как и в микрофибриллярной модели, пластическая деформация волокнистой структуры приводит к существенному растяжению межфибриллярных проходных цепей, повышая их долю и роль в проявлении прочностных характеристик материала. Но схематическое представление такого растяжения (см. [51, рис. 14]) следует заменить на схемы, приведенные в работе [57, рис. 8] или в работе [44, рис. 16], с тем, чтобы иметь возможность реализовать степени вытяжки волокнистого материала Я/ = = ХГк > 1. Сдвиговое смещение бесконечно длинных фибриллярных элементов не уменьшает поперечное сечение и не вытягивает образец. Более сомнительно предполагаемое в модели постоянство состояния проходных цепей и кристаллических блоков в пределах микрофибриллы . [c.233]

Сплавы магния с различным содержанием алюминия и добавками небольших количеств цинка и марганца (МА2, МАЗ, МА5) имеют более высокие прочностные характеристики и пониженный запас пластичности. Пластичность этих сплавов существенно понижается с увеличением содержания в них алюминия. Наибольшей пластичностью в горячем состоянии из сплавов этой группы обладает сплав МА2, который удовлетворительно обрабатывается давлением при жестких механических схемах деформации. Однако скорость деформации при этом не должна быть высокой. Такая же закономерность установлена и для сплава МАЗ, который при таких условиях деформации обладает удовлетворительной пластичностью. [c.221]

В качестве условия перехода массива в стадию неупругого деформирования и разрушения примем то же уравнение (1), но входящие в него прочностные параметры сир должны быть определены уже для исходного напряженного состояния образцов с компонентами = 02 " 3 " "29,7 МПа, равными компонентам начального поля напряжений в массиве. Для их определения необходимо проведение лабораторных испытаний соляных образцов, заключающихся в дополнительном, относительно исходного, сжатии образцов, например по схеме Кармана, и их разгрузке, например по схеме Бекера. Из-за отсут- [c.73]

Для исследования влияния вида напряженного состояния на трещиностойкость трубных материалов в наводороживающих средах была выбрана сталь 20, широко используемая для производства газо- и нефтепромысловых труб и сталь 45, применяемая при изготовлении обсадных и насосно-компрессорных труб группы прочности Д по ГОСТ 632-80. Выбор указанных сталей, существенно различающихся как по химсоставу, так и по прочностным свойствам, обусловлен стремлением оценки роли материала в изменении трещиностойкости при переходе к более жестким схемам нагружения. [c.138]

Термофлуктуационный механизм осложняется тем, что релаксационные процессы проявляются в полимерах тем отчетливее, чем выше температура. Так, по мере перехода к высоким температурам в микрообъемах перенапряжения проявляется вынужденная эластическая деформация. Вначале этот релаксационный процесс приводит к высокоэластическим деформациям в местах концентрации напряжений, главным образом у вершины микротрещин (термо-флуктуационно-релаксационный ме.ханизм), а затем при более высоких температурах — к образованию трещин серебра , стенки которых связаны между собой микротяжами (релаксационный локальный механизм разрушения). Выше температуры стеклования в высокоэластическом состоянии господствующими являются релаксационные процессы и механизмы разрушения приобретают резко отличительные черты (в табл. 11.2 — вязкоупругий механизм разрушения). Здесь в местах концентраций развивается локальное вязкое течение, которое приводит к образованию так называемых надрывов , являющихся аналогами трещин в хрупком состоянии. На схеме прочностных состояний (рис. 11.4) указаны области действия различных механизмов разрушения некристаллических полимеров, а также область пластического состояния между температурой пластичности и температурой текучести Т . Разрушение в [c.289]

Изложенные выше экснерпментальные данные о прочности аморфных линейных полимеров позволяют дать обш,ую картину этих свойств в большом диапазоне температур. Общая схема прочностных состояний аморфных полимеров (рис. 42) сложнее, чем схема Иоффе для простых твердых тел (см. стр. 10). У аморфных полимеров хрупкая и пластическая области разделены двумя новыми областями вынужденноэластическоп в интервале от до Тс и областью, где наблюдается высокоэластический разрыв, [c.78]

Рис. 7.1. Схема прочностных состояний аморфяого полимера (температурная зависимость разрывного напряжения Ор). Области

Выше температуры стеклования Тс развитие высокоэластиче-ской деформации начинается с момента нагружения и таким образом разрыву полимера предшествует высокоэластическая деформация. Из схемы прочностных состояний (см. рис . 7.1) следует, что выше Тс с повышением температуры разрывная прочность снижается. До температуры пластичности Т разрыв полимера происходит без образования шейки в месте разрыва (поперечное сечение образца до и после разрыва, как и при хрупком разрыве, одинаково. Выше температуры Тп при переходе через предел текучести развивается остаточная деформация, пока не образуется сужение и в месте сужения не наступит/разрыв. При дальнейшем повышении температуры достигается состояние, когда предел текучести равен нулю (температура текучести Гт). Это состояние называется вязкотекучим. [c.219]

Установлено [18], что характер зависимостей u/uq = f(a) как при одноосном, так и при двухосном изгибе имеет один и тот же вид. Чем больше начальное напряжение, тем выше значение скорости коррозии и отношение u/uq. Однако при одних и тех же значениях начального напряжения отношение К хп больше для образцов, подвергаемых двухосному изгибу. Это объясняется тем, что наличие второй составляющей напряжения при двухосном изгибе приводит к увеличению среднего напряжения, а, следовательно, к усилению механохимическог о эффекта. Необходимо отметить, что связь мемсду Кмхн, относительной скоростью коррозии u/uo и среднем напряжением не зависит oi ни от схемы напряженного состояния, ни от исходных прочностных свойств металла. Любопытно, что Кмхп(0() более близко к прямым (линейным функциям), а не экспоненциальным, отвечающим формуле (1.50). При этом [c.431]

В докладе расс.мотрены вопросы математического моделирования и расчета напряженно-дефор.мированного состояния насосно-трубных систем с применением метода конечных элементов (МКЭ). Расчеты выполнялись на ПЭВМ с помощью специализированной программы (Б5РР), которая позволяет проводить статический анализ надежности разветвленных пространственных стержневых систем. Согласно представленной схеме расчета путем моделирования конструктивных узлов рассчитываемой системы, таких как насосы, задвижки, обратные клапаны, прямолинейные и криволинейные участки труб с техническими характеристиками, приближающим систему к реальному эксплуатационно.му состоянию, можно получить правильную прочностную оценку надежности насосно-трубной системы магистральной НПС. ИПТЭР бьши выполнены расчеты напряженно-деформированного состояния трубных коллекторов магистральных насосных станций Нурлино , Степная , Кигач . [c.170]

Предел О. конструкции по предельным состояниям 1,2 и 4 м.б. определен расчетным путем, если известны схемы ее разрушеш1я при действии огия, а также теплофиз., прочностные и деформац. характеристики строит, материалов этой конструкции при высоких т-рах. [c.328]

Как видно из схемы на рис. 115, КСЭК включает в себя не только дефектоскопический контроль, но и контроль механических (прочностных), микроструктурных и химических характеристик стали (включая процессы старения стали), контроль технологических характеристик при ремонте (монтаже или реконструкции). Предусмотрена также возможность реализации не только методов периодического контроля состояния металла, но и методов непрерывного контроля (например, по акустическим шумам). [c.235]

Структурный разрез КСЭК, разработанный применительно к элементам конструкций реакторов АЭС, приведен на рис. 115 [6, 18, 36]. Как видно из схемы на рис. 115, КСЭК включает в себя не только дефектоскопический контроль, но и контроль механических (прочностных), микроструктурных и химических характеристик стали (включая процессы старения стали), контроль технологических характеристик при ремонте (монтаже или реконструкции). Предусмотрена также возможность реализации не только методов периодического контроля состояния металла, но и методов непрерывного контроля (например, по акустическим шумам). [c.235]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология