Критерий тарелок

Ширина потока принимается равной активной площади тарелки, поделенной на длину пути флегмы. В стоящий в знаменателе диффузионный критерий Прандтля входят величины, учитывающие физические свойства системы. [c.214]

Чем больше критерий Пекле, тем ниже степень перемешивания флегмы на тарелке. Бесконечно большой критерий Ре отвечает [c.216]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

До настоящего времени не выработано обобщенных и достаточно объективных критериев выбора типа тарелки для ведения того или иного процесса. Существенную роль в этом играют сложившиеся в организациях-поставщиках традиции, опирающиеся на многолетний опыт надежной эксплуатации разрабатываемой [c.220]

Критерий Пекле для продольного перемешивания в жидкой фазе на тарелке равен [c.64]

Применение теории подобия показывает (см. главу IV), что массообменный процесс характеризуется критериями Нид = ЫО, Ргд = Ке = vLh. В течение ряда лет расчеты процессов осуществляли по уравнениям связи между критериями. Эти уравнения и сегодня используют для определения физико-химических постоянных (например, констант скоростей массопереноса), однако общий метод расчета процессов основан на использовании уравнений балансов и концепции единичного элемента процесса разделения — теоретической тарелки. [c.81]

При переходе от одного типа тарелки к другому одни показатели улучшаются, а другие ухудшаются. Свести перечисленные выше требования к единому экономическому критерию довольно сложно, поэтому в большинстве случаев невозможно однозначно указать тип тарелки, наилучший для данных условий. В одинаковых условиях часто применяют тарелки разных типов. Ниже описаны условия применения различных тарелок, а также их основные конструктивные характеристики согласно принятым в СССР нормалям. Сравнительная характеристика тарелок разных типов приведена в табл. 1.17. [c.76]

Организация движения жидкости на тарелке. Критериями правильной организации движения жидкости на тарелке являются малый градиент уровня жидкости на тарелке и нормальная работа сливных устройств. Равномерное распределение пара по сечению колпачковой тарелки достигается, если градиент уровня жидкости не превышает 20—25 мм, а нагрузка но жидкости 65 м /(м-ч). Если основные потери давления происходят в контактных элементах тарелки, то изменение градиента жидкости не оказывает решающего влияния на распределение паров по сечению. Рекомендуется соблюдать следующее соотношение между градиентом уровня жидкости и сопротивлением сухой тарелки АР с А = 2. [c.86]

В пределах отдельных элементов аппарата, например на тарелках колонн, может осуществляться перекрестный ток. Количественные характеристики двухфазного потока не могут быть выражены при помощи раздельного учета критериев гидродинамического подобия каждой фазы, так как истинные значения этих критериев не известны, поскольку не известны доли сечений, занятые газовым и жидкостным потоком. [c.138]

В качестве оценки проекта выбран экономический критерий (2-107). Известно, что изменение степени разделения ректификационной установки по целевому продукту Z при прочих равных условиях возможно при взаимном варьировании трех параметров флегмового числа Н, количества тарелок N и положения тарелки питания. На рис. 2.12 на плоскости N — Н геометрическим местом точек, обеспечивающих заданную степень разделения колонны при постоянном NF, является кривая Н = Н N, 7J, ТУр). Здесь же приведена и блок-схема алгоритма для осуществления поиска оптимального варианта проекта [65]. В соответствии с этим алгоритмом определяется положение кривой заданного разделения, вычисляется значение функции качества проекта в ряде точек и выбирается оптимальный вариант проекта. При этом для ряда значений параметра /V определяются значения параметра Д, лежащие на кривой заданного разделения. Начальное приближение по положению тарелки питания определяется из подобия треугольников по формуле [c.148]

На рис. 1.8 приведена блок-схема алгоритма оптимального расчета колонны с учетом приведенных затрат. Оптимизация осуществлялась методом сканирования с переменным шагом. Метод заключается в последовательном просмотре значений критерия оптимальности в ряде точек, принадлежащих области независимых переменных, и нахождении среди этих точек такой, в которой критерий оптимальности принимает минимальное значение. Этот метод позволяет определить глобальный экстремум функции. При этом задаются диапазоном изменения - скорости пара на полное сечение колонны W и флегмового числа Л - с соответствующим шагом. В процедуре расчета критерия оптимальности на каждом шаге определяется число тарелок и тарелка ввода питания в виде отдельной процедуры проектного расчета колонны. [c.70]

В методах первой группы расчет выполняется последовательно, начиная с куба или дефлегматора от тарелки к тарелке с последующей проверкой выполнения уравнений материального баланса, или с обоих концов колонны до тарелки питания с проверкой условий сопряжений в месте ввода питания после очередного расчета уточняется начальное приближение и вычисление повторяется до выполнения критерия окончания расчетов. [c.78]

Ниже приведены расчетные и табличные значения 1-критерия для эффективностей тарелки, рассчитанных по моделям полного перемещивания, идеального вытеснения, диффузионной и комбинированной моделям. [c.133]

Экспериментальные значения эффективностей тарелки взяты из работ РХТУ им. Д. И. Менделеева. Сравнения эксперимен-та [ьных и теоретических (расчетных) данных для простейших моделей структуры потока показали, что значения критерия Стьюдента значительно выше табличной величины. Только [c.133]

Проверка адекватности с использованием критерия согласия - критерия Пирсона - заключается в следующем. На основании экспериментальных данных принимают гипотезу о том, что закон изменения концентрации д , по длине тарелки подчиняется выбранной модели. Требуется проверить, согласуются ли экспериментальные данные с принятой гипотезой, т. е. можно ли отклонения экспериментальных данных, полученных по модели, объяснить случайными причинами, ошибками эксперимента, или же расхождение слишком велико и указывает на наличие существенной разницы между экспериментом и моделью. [c.134]

Рг — критерий Фруда для струи, рассчитанный по экв. и начальной скорости истечения струи ш м/сек (Рг = да / экв.)-Если расстояние между тарелками одинаковое, то, пренебрегая изменением количества воды в процессе конденсации, общий нагрев воды в конденсаторе с N ступенями можно рассчитать по соотношению [c.509]

Критерий Рейнольдса Ке определяют по скорости потока в свободном сечении тарелки = и /ф . [c.255]

Скорость в критерии Рейнольдса отнесена к рабочей площади тарелки (общая площадь сечения колонны минус площадь сливных сегментов). [c.296]

Критерий скорости потока М по форме записи напоминает число Маха, но не является им, так как в выражение для числа Маха входит истинная скорость газа, а критерий М вычисляется с помощью условной скорости газа. Площадь щели клапана представим как произведение длины щели на ход тарелки [c.207]

Продольное перемешивание жидкости иа тарелке характеризуется критерием Пекле [c.341]

Так вычерчиваются все ступени с переходом с линии верхней части колонны на линию нижней части на одном номере тарелки. Согласованность числа тарелок при найденном составе кубовой жидкости для каждого компонента является критерием правильности подбора состава дистиллята (метод проб и ошибок). Вопрос правильного выбора тарелки для подачи питания является отдельной задачей. [c.514]

Приме 6. При проектировании ректификационных установок определение таких технологических параметров, как флегмовое число, число тарелок, положение тарелки питания, производится по некоторым критериям путем проведения многократных расчетов с использованием определенной тратегии. [c.277]

Наиболее сложным для реализации оказывается второй этап, сущность которого заключается в определении соотношения параметров N, Е я NF, позволяюпщх достигнуть заданной степени разделения. Сложность состоит в том, что практически все известные алгоритмы расчета многокомпонентной ректификации являются итерационными с последовательным уточнением составов по уравнениям материального баланса и потоков — по уравнениям теплового баланса. К тому же в качестве исходных данных необходимо задание конструкционных и режимных параметров (число тарелок М, тарелка ввода питания NF, флегмовое число Н), конечные значения которых при выполнении требований на качество продуктов разделения находятся минимизацией критерия оптимальности типа (7.141). Необходимость многократных расчетов для нахождения оптимального решения является существенным недостатком всех точных моделей. Поэтому любая возможность снижения размерности задачи без потери точности является важной задачей разработки алгоритмов проектного расчета. Ниже рассматривается один из таких алгоритмов, основанный на методе квазилинеаризации. [c.326]

Алгоритм проектного расчета. Как отмечалось ранее, математическое описание колонны представляет собой систему нелинейных алгебраических уравнений высокой размерности, решение которой производится итеративными методами, причем скорость сходимости зависит как от начального приближения, так и от режима работы колонны. Поэтому исключение итеративного расчета по отдельным переменным в процессе поиска оптимального решения позволит существенно сократить объем вычислений. Ниже предлагается метод расчета, основанный на формулировании задачи как системы нелинейных разностных уравнений с граничными условиями, решение которой осуществляется по методу квазилинеаризацпп с использованием принципа суперпозиции. Особенностью метода является пригодность для расчета колонн любой сложности с учетом всевозможных алгоритмов описания отдельных явлений (фазовое равновесие, кинетика массопередачи и т. д.), а также возможность исключения итерации по поиску флегмового потока, обеспечивающего заданное качество продуктов разделения при известном числе ступеней разделения. Оптимальное положение тарелки питания в смысле некоторого критерия (например, термодинамического или технологического) определяется непосредственно в ходе потарелоч-ного расчета колонны. [c.328]

Пример 10. При проектировании ректификационных установок определение таких технологических параметров, как флегмовое число,число тарелок, положение тарелки питания, производится по некоторым критериям путем проведения многократнйгх расчетов с использованием определенной стратегии (см. с. 146). Процесс итеративного поиска этих параметров, как правило, приводит к существенным затратам машинного времени. Решение этой задачи более эффективно с использованием метода квазилинеаризации. В этом случае для описания ректификационной колонны используется система разностных уравнений с граничными условиями, решение которой возможно приведением ее к линейному виду и определением частного и однородных решений. При этом одной из переменных является и флегмовое число. Таким образом, удается исключить итерации по флегмовому числу, определяя его совместно с другими переменными задачи [18]. [c.61]

В обоих процессах экстрактивной ректификации углеводородная смесь подается на 50-ю тарелку, а разделяющий агент — на 96-ю, считая от куба. Оставшиеся 4 тарелки до верха колонны обеспечивают удаление из дистиллата фурфурола, содержание которого в углеводородных смесях должно быть минимальным, Регулирование процесса осуществляется следующим образом устанавливаются постоянные расходы исходной смеси, флегмы и разделяющего агента и температура последнего, а регулируемым параметром является нагрев куба. Соотношение расходов разделяющего агента и подаваемой смеси углеводородов составляет около 12 1 по объему. Надежным критерием для контроля процесса является состав углеводородной части смесей на тарелках, промежуточных между кубами и тарелками, на которые подаются исходные смеси углеводородов. Так, было найдено, что при 30—35% концентрации непредельных углеводородов в жидкости, отбираемой с 30-й от куба тарелки колонны для разделения бутилена-2 и н-бутана, концентрация бутилена в н-бутане, получаемом в качестве дистиллата, не т1ревышает 3—4%, а бутилены-2 получаются со степенью чистоты 95—98%, [c.294]

Таким образом, при наличии функции т,/твы . Л /) основании полученных выше соотношений можно определить структуру математической модели и ее параметры - размеры зон 4/, 4д/> долю байпасируюшего потока [формула (3.27)] - /дых = (где / - нулевой начальный момент в любой точке тарелки). Значение Ре, можно определить одним из методов оптимизации с минимумом критерия [c.120]

Определение числа единиц переноса на тарелку для паровой фазы. При J г = 0,11 Ю н сек1м (0,011 спз) и рг =0,855 кг/м критерий Рейнольдса для пара составляет [c.696]

Примеиепие этих критериев, которые основаны иа уравнениях (Х, 1) и (Х,5), освобождает от необходимости проведения расчетов для всех компонентов в направлении от концов колонны к тарелке питания с тем, чтобы обнаружить нераспределяющиеся легкие и тяжелые компоненты, как это требует методика, олпсанная в главе VI для простых и сложных колонн с конечным числом тарелок (отметим, что на практике для р берется значение КГ , так как в восьмиричной системе абсолютные значенпя. 1 —1, меиыиие 10" , рассматриваются как нуль). [c.248]

Вторая группа критериев обусловлена кинетическими и диффузионными факторами, которые вызывают размывание хроматографических полос это ухудшает разделение. Ко второй группе относятся число теоретических тарелок N и высота теоретической тарелки Н. Критерием, относящимся к этой группе, может быть также отношение Э( х зектив- [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология