Диффузионный фактор

Допущение о локальном равновесии позволило существенно упростить математическое описание стационарного мембранного процесса, разделить влияние сорбции и диффузии и представить проницаемость и селективность мембран как произведение сорбционного и диффузионного факторов [c.16]

Биохимическая очистка [5.21, 5.24, 5.33, 5.55, 5.64, 5.72]. Метод основан на способности микробов использовать в процессе своей жизнедеятельности различные растворимые органические и неокис-ленные неорганические соединения (например, Сг +, аммиак, нитриты, сероводород). Поэтому применение биохимического метода дает возможность удалять из сточных вод разнообразные токсичные органические и неорганические соединения. Если скорость биохимического процесса определяется условиями подвода кислорода и поверхностью микробных тел (диффузионные факторы), те применяют аэротенки — смесители с пневматической или механической аэрацией. При пневматической аэрации часть органических соединений может десорбироваться в атмосферу. Если скорость биохимического процесса зависит только от кинетических факторов и практически не зависит от наличия кислорода и числа микробных тел, то применяют биофильтры, окислительные пруды и водоемы. [c.496]

Селективность разделения смеси в газодиффузионных мембранах будет определяться только диффузионным фактором О// = Л(- /Л/ = (Л1//АГ,) 5. (2.53) [c.57]

Диффузионный фактор разделения в конденсированных средах можно оценить в форме соотношения коэффициентов диффузии растворенных газов (см. уравнение (3.25) [c.79]

Ограничив анализ идеальными системами и на этом основании исключив термодинамическую составляющую диффузии, можно получить простое соотношение, качественно связывающее диффузионный фактор разделения с молекулярными характеристиками проникающих газов [c.79]

Можно, используя метод термодинамического подобия (уравнение 3.14), найти корреляцию диффузионного фактора разделения с критическими параметрами и фактором ацентричности силового поля молеку газа [c.80]

Для метана именно диффузионный фактор формирует однозначное изменение коэффициента проницаемости во всей группе полимеров. [c.90]

Условие о(Т, Р) =а(Т, Р О) позволило [15] допустить, что барическая зависимость коэффициента проницаемости определяется исключительно диффузионным фактором, прежде всего ростом коэффициента диффузии с концентрацией растворенного газа в мембране. Измерения скорости абсорбции газов в полиэтилене [15] позволили установить линейную зависимость парциального коэффициента самодиффузии О , газа в полимере [см. уравнение (3.25)], аналогичную показанной на рис, 3.11 для диффузии пропана в полимере [ (СНз)25 0]а . [c.100]

Аналогично для диффузионного фактора, используя (3.55), имеем [c.107]

После подстановки уравнений (3.85) в (3.84) и (3.21) в (3.83) получим температурную зависимость сорбционного и диффузионного факторов разделения и селективности мембраны в виде соотношений [c.108]

Здесь р = vjV. Обратная величина S = F/y называется временем контакта как будет видно из дальнейшего, она равна среднему времени пребывания в реакторе. Заметим, что выражение для скорости реакции г (С, Т) может определяться не только кинетическими, но и диффузионными факторами. Например, в случае, если реакция идет на взвешенном в потоке твердом катализаторе, это выражение должно быть составлено с учетом торможения массо- и теплопередачи к активной поверхности (см. главу III). [c.275]

Уравнения (VII.23) достаточно записать только для ключевых веществ, так как концентрации всех остальных реагентов можно выразить через ключевые с помощью линейных соотношений (см. раздел 11.2). При расчете процесса с неподвижным катализатором под и надо понимать фильтрационную скорость потока IV, т. е. скорость, рассчитанную на полное сечение аппарата, равную истинной средней скорости, умноженной на долю свободного объема е. Выражения для функций и в случае гетерогенного процесса должны быть составлены с учетом как кинетических, так и диффузионных факторов поэтому для квазигомогенной модели расчет реактора всегда должен быть предварен анализом процессов на отдельном зерне катализатора, позволяющим установить макроскопическую скорость процесса в единице объема слоя. [c.283]

Ввиду невысокой активности серной кислоты как сульфирующего агента обычно проводят процесс при повышенной температуре (80—100°С и более). Реакционная масса состоит из двух фаз, причем сама химическая реакция протекает в кислотной фазе и уже при небольшом перемешивании лимитируется скоростью химического превращения без существенного влияния диффузионных факторов. [c.330]

Термодинамический расчет показывает возможность протекания отдельных стадий процесса и его глубину. Фактически же конечные результаты процессов определяются сопротивлением системы — соотношением скоростей одновременно идущих параллельных, последовательных, параллельно-последовательных реакций, на кинетику протекания которых существенное влияние оказывают диффузионные факторы (например, вязкость системы), формирование промежуточных активных соединений (например, активные сложные структурные единицы при слабых взаимодействиях и свободные радикалы при сильных взаимодействиях) и др. [c.154]

На первый взгляд, из уравнения (XIV, 12) следует, что диффузию через поры можно учесть отдельным поправочным множителем е. Это справедливо, однако он включает не только диффузионный фактор, но п член, характеризующий реакцию на поверхности,, т. е [c.422]

Если скорости реакций малы по сравнению со скоростями процессов переноса, то концентрации компонентов в потоке, на поверхности зерна и в самом зерне мало отличаются друг от друга. В таком случае можно пренебрегать диффузионными факторами при определении средней скорости, а находить ее просто как скорость, соот-ветствуюш,ую температуре и составу потока [c.41]

Область условий, при которых можно не учитывать диффузионные факторы, называется кинетической областью, или областью истинной кинетики. [c.41]

При повышении температуры скорость распада комплекса становится больше скорости его образования. При распаде кислородсодержащего комплекса могут образоваться СО и СО2, соотношение которых зависит от среды, кинетических и диффузионных факторов, поверхностной энергии углерода и определяет суммарный тепловой эффект реакции. Чем меньше в продуктах разложения СО, тем выше тепловой эффект реакции. В избытке окислителя продукт распада комплекса — СО имеет тенденцию к окислению. Это происходит в процессе сжигания углерода в избытке кислорода. При его недостатке или контакте углерода с СО2 в продуктах реакции могут находиться оба окисла углерода одновременно. [c.124]

Выход конечных продуктов, учитывая сопротивление системы, может сильно отличаться от предсказанного термодинамикой. Только при совместном рассмотрении термодинамических и кинетических результатов расчетов (с учетом диффузионных факторов) процессов представляется возможным интенсифицировать промышленные термодеструктивные процессы. [c.154]

При работе на одном и том же виде сырья соотношение групповых компонентов регулируют изменением диффузионных факторов (вязкости), режима (температуры, давления, длительности) и добавкой инициаторов или ингибиторов цепной реакции. На основании этого предложены варианты получения пеков с различным составом и температурами размягчения [c.175]

Удалению примесей из нефтяного углерода способствует вакуум. Разность давлений является движущей силой, которая перемещает осколки гетеросоединений из внутренних слоев углерода на поверхность пор и далее в газовую фазу. Особенно эффективно применять вакуум в диффузионной области (температура 2000 °С), т. с. па стадии, когда лимитирующим этапом процесса удаления примесей из нефтяного углерода являются диффузионные факторы. Другим методом интенсификации удаления гетеро-элементов в предкристаллизационный период считают подачу и систему газообразных соединений (галогены), образующих с примесями летучие соединения. [c.214]

Наибольшая однородность слоя достигается при увеличении скорости 4aaaJ и повышении кинетической энергии струй, поступающих через распределительную решетку реактора однородность слоя снижается при увеличении скорости жидкой фазы наличие твердой фазы затрудняет- перемешивание. Таким образом, гидродинамические и диффузионные факторы оказывают значительное влияние на протекание реакций гидрокрекинга. [c.67]

По аналогии со сказанным выше, при анализе результатов работы [16] можно допустить, что при Р<0,15 МПа температурная зависимость проницаемости SO2 определяется диффузионным фактором. Энергия активации проницания, определяемая соотношением (3.58), положительна и равна = 4,2кДж/ /моль [17] при Р<0,15 МПа. Это определяет увеличение проницаемости с ростом температуры. [c.91]

Опытные данные обобщены в форме соотношения (3.70), причем коэффициент растворимости уже не является постоянным, как в полиэтиленовых мембранах. Установлено, что в пределах исследованного интервала давлений можно использовать линейную функцию давления а(Т, Р)=а Т, Р- й)+тР, а коэффициент диффузии сохраняет линейную форму связи с концентрацией растворенных газов (см. рис. 3.11), Таким образом, в кремнесодержащих полимерных мембранах барическая зависимость проницаемости газов определяется и сорбционным, н диффузионным факторами. Линейный закон изменения lgЛ(Г, Р) от давления ограничен областью невысоких давлений опыта, где коэффициент активности компонента в газовой фазе у,- остается примерно постоянным. [c.103]

Все элементы критерия оптимальности зависят от хишгаеского состава катализатора . Методами, изложенными в главе IV, ия чисто эмпирическим поиском удается наметить один или несколько вариантов состава химически активного катализатора. Однако для экономически обоснованного выбора катализатора следует уточнить зависимость критерия оптимизации от состава катализатора для выбранных вариантов. Такую зависимость можно выявить дополнительной постановкой специально спланированных направленных экспериментов и выразить величины G, г]), tp g, iper и другие как функции состава катализатора, например в виде пОлиноШв. Либо, что менее строго, но требует меньше времени, произвести расчет критерия для ряда вариантов состава катализатора. В первом случае оптимизацию по критерию можно провести методами математического программирования, а во втором просчетом и сравнением значения критерия оптимизации при различных вариантах. При этом, конечно, исследования должны проводиться с максимальным исключением влияния диффузионных факторов на результаты. Тогда оптимизацию структуры и формы катализатора можно проводить для данного состава как второй этап решения общей задачи оптимизации катализатора. [c.189]

Переходный режим регенерации наблюдается, когда скорость окисления кокса и диффузия кислорда в порах соизмеримы. Скорость регенерации определяется как кинетическими, так и диффузионными факторами. При этом условно можно считать, что на некоторой доле объема частицы а накапливается остаточный кокс по кинетическому механизму, а на доле объема (1—а) — по внут-ридиффузионному механизму. Концентрация остаточного кокса для этих областей определяется описанным выше способом. Степень регенерации определяется по уравнениям для переходного режима регенерации [93]. Приведем основные характерные особенности рассмотренных механизмов накопления остаточного кокса (рис. [c.79]

При проведении некоторых реакций и исследовании их кинетики неЪбхо-димы данные о подвижности молекул растворителя, а также изменении этой подвижности при смещении растворителей или смешении растворителя с реагентами, поскольку на скорость реакции существенное влияние оказы ют диффузионные факторы. В связи с этим были исследованы концентрационные зависимости коэффициентов самодиффузии толуола в смеси с тридеканом, гек-саном и бутанолом. [c.105]

Кинетические характеристики для процесса, протекающего в области температур 400-600°С, совпадают с литературными данными для процессов уг-леродообразования, протекающих по дендритному механизму. Каталитический процесс образования углеродньк отложений в области температур 400-500°С лимитируется диффузионными факторами, вызванными транспортом вещества к поверхности катализатора и транспортом продуктов реакции с поверхности катализатора или другими факторами, специфичными для дендритного механизма. [c.109]

Выше отмечалось, что при жидкофазной гидрогенизации интенсивность гидрирования ограничена скоростью диффузии водорода к углеводородкоА у слою у катализатора. Естественно, что при этом применение активных катализаторов нецелесообразно, так как такие катализаторы будут испытывать водородное голодание , а скорость и глубина процесса будут по-прежнему определяться диффузионным фактором. [c.279]

Превращение углеводородного сырья протекает в одну (физический процесс) или в две (физико-химический процесс) стадии. На первой стадии нефтяные системы могут расслаиваться на фазы (термо- или автодеасфальтизация). Чем неустойчивее система, тем она быстрее расслаивается. Скорость деасфальтизации на этой стадии определяется диффузионными факторами — вязкостью среды, радиусом диффундирующих частиц, расстоянием, на котором действуют силы притяжения, температурой. Наличие активной поверхности (добавка в систему твердой фазы) интенсифицирует процесс деасфальтизации (происходит гетеродеасфальтизация). [c.153]

Свободные радикалы, получаемые при распаде слабых звси1)ев надмолекулярных структур, обладающие еще большей степенью делокализации неснаренного электрона и диффузионными затруднениями к перемещению, могут иметь еще меньшую активность, чем аллильный радикал. Влияние диффузионных факторов иа активность малоактивного радикала впервые было показано Шмидтом [77], применившим для стабилизации радикалов стеклообразную массу. [c.162]

Если дисперсионная среда обладает малой растворяющей силой (много парафино-нафтеновых углеводородов) и низкой устойчивостью (маловязкая среда), пороговая концентрация имеет низкое значение и достигается на ранних стадиях термодеструкцин. По мере расщепления иарафино-нафтеновых углеводородов иро1ис-ходпт порционная равномерная деасфальтизация, что обуславливает и равномерное образование карбоидов в системе (диффузионные факторы минимальны или вообще отсутствуют). [c.167]

Подвижность ассоциатов в процессе термодеструкцин в значительной мере зависит от свойств дисперсионной среды. Для форми-раваиия из микросфер крупных сфер мезофазы необходимо сократить влияние диффузионных факторов, обеспечить подвод к микро-сфера.м полициклических ароматических структур и создать одновременно возможность слияния этих микросфер в более крупные. [c.174]

Разумеется, в реальных условиях при нагреве и облагораживании нефтяных углеродов происходят физико-химические. процес-сы, осложненные теилотехническими и гидродинамическими факторами и структурой исходного углерода все это влияет па суммарную (эффективную) константу скорости всех реакций. Вследствие отставания при повышенных температурах скорости диффузии от скорости химической реакции суммарная скорость гетерогенного процесса лимитируется диффузионными факторами. [c.194]

При распаде поверхностного комплекса могут образоваться СО, СО2, Н2О и углерод (сажа), соотношение которых зависит от размера ядра ССЕ, кинетических и диффузионных факторов и определяет суммарный тепловой эффект реакции. В избытке окислителя продукты распада комплекса — СО и С — имеют тенденцию к окислению. Это происходит в процессе сжигания топлива в избытке кислорода. При его недостатке в продукт т< сгорания могут находиться СО, СО2, Н2О и С одиовремепио. При определенных условиях выделяющееся прн реакции тепло может привести к саморазогреву топлива (папример, в присутствии катализаторов) и к его самовозгоранию. Температуру самовозгорания топлив важно знать для обеспечения нрави.чь-ных условий их хранения и транспортирования. Температура самовоспламеиепия топлив лежит в преде.аах 200—600"С. [c.216]

Разумеется, в реальных условиях при нагреве нефтяных коксов происходят более сложные физико-химические процессы. Кроме того, стадии процесса облагораживания могут осложняться теплотехническими и гидродинамическими факторами, влияющими на суммарную (эффективную) константу скорости реакции. Вследствие отставания при повышенных температурах скорости диффузии от скорости химической реакции суммарная скорость гетерогенного процесса начинает лимитироваться диффузионными факторами. С учетом указанных сложностей предлагается [47, 172] представить механизм облагораживания кокоов в следующем виде. [c.200]

Исходя из этого, при выборе кинетических уравнений мы приняли предположение, что лимитирующей стадией процесса обессеривания является деструкция термостойких содержащих серу комплексов (З 5у). Таким образом, процесс термообессериваппя лимитируется не теплотехническими и не диффузионными факторами, а кинетическими, поскольку проходит в кинетической области реагирования и описывается уравнением, выведенным для процессов, протекающих иа неоднородных поверхностях с переменной энергией активации. [c.223]

Таким образом, вследствие отставания прп повышении температуры скорости диффузии от скорости химической реакции суммарная скорость гетерогешюго процесса начинает лимитироваться диффузионными факторами. [c.236]

Доля поверхности /, принимающая участие в крекинге сырья, с увеличением поверхности катализатора в реакторе уменьшается в результате возрастания роли диффузионных факторов, эффекта ультрапористости и уменьшения концентрации сырья в цело1М по реактору вследствие увеличения глубины превращения. Учесть степень влияния каждого из леречисленных факторов на использованные нами данные не представляется возможным. Можно принять, что с увеличением поверхности катализатора в реакторе величина / уменьшается линейно. Тогда [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология