Котлоагрегаты и топки

Фиг. 26-33. Котлоагрегат с комбинированной топкой для сжигания доменного газа и каменноугольной пыли с жидким шлакоудалением.

Испытания котлоагрегата с циклонной топкой подтвердили весьма высокий коэффициент улавливания жидкого шлака в топке (около 89%), несмотря на довольно тяжелые для жидкого шлакоудаления вязкостные характеристики шлака байдаевского угля. [c.82]

Разработан процесс обезвреживания промстоков в топках котлоагрегатов, промышленных печей и автономных устройствах. Камерные топки оборудуют горелочными устройствами для сжигания топлива (жидкого или газообразного) и форсунками, обеспечивающими распыление промстоков. При этом определены режимы, при которых обеспечивается эффективная термоокислительная деструкция вредных компонентов промстоков, значительное снижение концентрации оксидов азота в продуктах сгорания и незначительное уменьшение КПД котла. [c.117]

При вновь вводимом технологическом оборудовании следует учитывать существующие автоматическое регулирование, контроль, сигнализацию и управление в действующих котельных системах. Кроме того, необходимо удовлетворить потребность в устройствах, автоматически прекращающих подачу промстоков в топку при отклонении параметров процесса от нормативных. В результате выполненных исследований установлена зависимость удельного расхода промышленных стоков (воды) от низшей теплоты сгорания штатного топлива при заданном относительном КПД котлоагрегата. Оптимальный удельный расход промстоков определяется качеством штатного топлива и допустимым с экономической точки зрения падением КПД котла. Последнее может быть оценено, исходя из сопоставления затрат, связанных с увеличением расхода топлива, и экономическими санкциями за загрязнение окружающей среды вредными промстоками. [c.117]

Для котлов производительностью до 10 т1ч количество взрывных клапанов и их размещение определяются проектной организацией, в зависимости от конструкции котлоагрегата. Взрывные клапаны также должны устанавливаться на боровах. Общую площадь взрывных предохранительных клапанов для топки, а также боровов следует принимать не менее 250 см на 1 внутреннего [c.105]

Топочный газ из топки котлоагрегата / с температурой не менее 800 °С поступает в нижнюю часть реактора 3, под колосниковую решетку. Реактор загружается полукоксом или каким-либо другим восстановителем. В результате реакции восстановителя с кислородом на выходе из реактора в газе остается очень мало кислорода. Над реактором находится бункер запаса восстановителя 2, что обеспечивает длительную безостановочную работу реактора при постоянной высоте слоя. После реактора газ освобождается от летучей золы в уловителе золы 5. Зола, накапливающаяся в этих аппаратах, сбрасывается по трубопроводу 4. [c.81]

Если котел оборудован горелками с принудительной подачей воздуха, то при погашении горелки вначале прекращается подача газа, а затем прекращается подача воздуха. При оборудовании инжекционными горелками сначала прекращают подачу воздуха, а потом газа. Затем закрывают запорную газовую задвижку на газопроводе к котельному агрегату, открывают вентили на свечах и вентилируют в течение 10—15 мин. топку, газоходы и воздухопроводы, после чего закрывают все шиберы на воздуховодах и коробах к горелкам и газовые заслонки в газоходах котлоагрегата. [c.173]

При отборе проб на анализ в различных местах котлоагрегата необходимо контролировать соответствие между содержанием СО2 и О2 по отдельным газоходам. Так, при отсутствии догорания газов в газоходе содержание СО2 обычно постепенно уменьшается по мере удаления исследуемого сечения от топки котла (за счет присосов воздуха), а содержание О2 увеличивается. [c.69]

Схема автоматического регулирования современного котлоагрегата большой мощности и сверхвысоких параметров пара с пылеугольной топкой. [c.322]

Условия теплообмена при сжигании газообразного топлива в основном зависят от организации процесса горения и аэродинамики топочной камеры. В зависимости от типа применяемых горелок можно получить факел с различной светимостью и температурой, а в зависимости от их компоновки на стенах топки различное заполнение объема топочной камеры. Изменения светимости факела и его температуры непосредственно влияют на количество передаваемого в топке тепла, а следовательно, на температуру продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. В предельных случаях факел может быть светящимся или несветящимся (прозрачным). Однако большинство применяемых горелочных устройств, устанавливаемых на промышленных котлоагрегатах, обеспечивают достаточно хорошее перемешивание горючих газов с воздухом (см. 1) и устойчивое раннее воспламенение, а следовательно, выдают несветящийся или слабо светящийся факел. Необходимо иметь в виду, что перемешивание топлива с воздухом и эмиссионные характеристики факела изменяются в зависимости от нагрузки горелочных устройств. В связи с этим одна и та же горелка может выдавать несветящийся или слабо светящийся факел. При несветящемся факеле интенсивность излучения его определяется содержанием в продуктах горения трехатомных газов, а при светящемся нали- [c.66]

В то время как в различных странах находятся в работе более 500 крупных котлов с горизонтальными и вертикальными циклонными топками [Л. 1], в СССР имеется лишь шесть котлоагрегатов с такими топками. [c.84]

Тепловым балансом котлоагрегата устанавливается равенство между количеством тепла, поступившим в топку, и количеством тепла, затраченным на производство пара, а также на неизбежные тепловые потери, связанные с процессом сжигания и теплообмена. [c.23]

Методика учета влияния процесса диссоциации и определения расчетных температур приводится в литературе 94, 115]. В топках печей и котлоагрегатов при температурах ниже 1700° С диссоциацией пренебрегают в этом случае калориметрическую и теоретическую температуры отождествляют. [c.47]

Пути повышения надежности работы НРЧ могут складываться из а) изменения конструкции котлоагрегата путем увеличения габаритов топки б) изменения схемы включения экранов НРЧ в) улучшения качества питательной воды по содерл анию соединений железа г) повышения теплопроводности отложений вследствие изменения их физических характеристик д) принудительного высаживания основных отложений в зоне минимальных тепловых нагрузок. [c.137]

При переводе на газообразное топливо котлоагрегатов, имевших топки для камерного сжигания твердого топлива, обычно применяются комбинированные пылегазовые горелки. Компоновка этих горелок определяется компоновкой пылевых горелок. На рис. 64 показана компоновка двух комбинированных горелок конструкции Оргэнергостроя с фронта топки котла производительностью 35 т1ч типа ТП-35. Конструкция горелки показана на рис. 54. [c.140]

При сжигании печорского угля в пылевидном состоянии в топке котлоагрегата ТП-35 потеря тепла с уходящими газами была на 1,5—2%, ниже, чем при сжигании газа. Температура уходящих газов при сжигании печорского угля и газа имела одинаковые значения, а избыток воздуха в уходящих газах при работе на печорском угле был больше на 0,07. Некоторое возрастание потери тепла с уходящими газами при сжигании газообразного топлива, несмотря на снижение избытка воздуха, обусловлено увеличением теоретического объема продуктов горения на 1000 ккал сжигаемого топлива. Объем сухих продуктов горения на 1000 ккал сжигаемого топлива для угля и газа почти одинаковы, а объем водяных паров в продуктах горения при сжигании газа значительно больше. Это и определяет увеличение теоретического объема продуктов горения при сжигании газа, а следовательно, и некоторое повышение потери тепла с уходящими газами. [c.195]

Для нормальной работы котлоагрегата необходимы постоянная подача определенного количества воздуха в топки котлов и отвод продуктов сгорания в атмосферу. [c.47]

Котлоагрегаты производительностью до 20—30 т ч чаще всего имеют механические топки для слоевого сжигания твердого топлива топки с пневмомеханическими забрасывателями, с шурующей планкой с цепными механическими решетками и т. д. Механические топки для слоевого сжигания и тракт подачи топлива к ним всегда [c.112]

Работы (ПО ремонту котлоагрегата, потребляющего газ, связанные с необходимостью нахождения рабочих в топке или дымоходах, выполняются под руководством ответственного лица за эксплуатацию газового хозяйства предприятия. При этом до начала работ закрывается запорное устройство на ответвлении газопровода 194 [c.194]

Котлоагрегат, оборудованный скоростной топкой, весьма надежен в эксплуатаций, легко принимает нагрузку и прост в обслуживании. Все управление агрегатом сводится только к регулировке дутья. Топливо в зону горения поступает под действием собственного веса по мере его выгорания в нижней части топки. Основная масса золы выносится дымовыми газами за пределы котла и частично удаляется вручную через фронтовые дверки. Чистка топки производится в зависимости от условий, как правило, от одного раза в смену до одного раза в сутки. [c.18]

Газ из верхней части скруббера, называемый чистым газом, направляется по газопроводу через горелку в топочное пространство котлоагрегата, где он сжигается. По пути движения газа от скруббера к топке происходит частичная конденсация паров, содержащихся в газе. Для удаления образовавшегося конденсата газопровод чистого газа снабжен гидравлическим затвором. Смола и избыточное количество воды вручную отбираются из гидравлического затвора и заливаются в деревянные сборники конденсата 10. Таких сборников два, они соединены последовательно. В них же самотеком поступает конденсат из пыльников и гидравлического тарельчатого клапана. Как показано ниже, весь конденсат из этих сборников используется для 158 [c.158]

При разработке проектов реконструкции котлоагрегатов, связанной с переводом их с твердого или жидкого топлива на газообразное, основное внимание уделяется выбору типа и конструкции газовых горелок, а вопросам их рациональной компоновки на стенах топки не уделяется достаточного внимания. Опыт эксплуатации котельных агрегатов, переведенных на газообразное топливо, показывает, что при таком подходе часто хорошие горелки, установленные без учета аэродинамических особенностей топочной камеры, работают хуже плохих горелочных устройств, однако правильно установленных. [c.49]

Для выявления некоторых аэродинамических характеристик топочной камеры при различной компоновке горелочных устройств были выполнены исследования со снятием полей концентрации газов и температур во всем объеме топочной камеры котла ДКВ-2-8 при различных вариантах работы вертикальных щелевых горелок Ленгипроинжпроекта (конструкция горелки показана на рис. 1). Все опыты проводились при номинальной производительности котлоагрегата, равной 2 т1ч, и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,07—1,10, при сжигании природного газа с теплотой сгорания 8000—8500 ктл/нм . [c.49]

Развитие теплоэнергетики после Великой Отечественной ВОЙНЫ характеризуется исключительно быстрым ростом единичной производительности парогенераторов, 9 возросшей за это время с 200—250 т ч до 2 000 т ч и выше. В ближайшие годы ожидается дальнейшее увеличение мощности блоков ДО 1 500—2 000 Мзт с соответствующим ростом паропроизводительности котлоагрегатов до 5 000—6 000 г/ч. При проектировании и эксплуатации таких сверхмощных парогенераторов возникают большие трудности как с размещением под ними обычных топочных устройств с многочисленными пылеугольными илн газомазутными горелками, так и с контролем и регулированием разветвленных топливовоздушных потоков. Особые трудности возникают в эксплуатации при необходимости поддержания предельно низкого избытка воздуха в топке, без чего невозможно сжигание высокосернистых мазутов без значительных заносов и коррозии конвективных поверхпостей нагрева котлоагре-гатоБ, [c.4]

При уменьшении производительности котлоагрегатов оптимальный избыток воздуха на выходе из горелок и, соответственно, на выходе из топки возрастает. Интенсивность роста избытка воздуха по мере снижения производительности котлоагрегата зависит от типа и конструкции газогорелочных устройств. [c.99]

У котельных агрегатов, оборудованных пылеугольными топками, фронтовая стена также чаще всего занята пылеугольными горелками, трактом подачи к ним пыли и воздуха. Размещение газовых горелок в этом случае чаще всего производится на боковых стенах топочной камеры или реже на фронтовой стене в местах, свободных от пылеугольных горелок. Однако более правильным в этом случае следует считать замену пылеугольных горелок комбинированными пылегазовыми, что позволяет без всяких затруднений расположить их на фронтовой стене топочной камеры. При переводе котлоагрегатов, работавших на жидком топливе, также следует устанавливать комбинированные газомазутные горелки вместо мазутных. [c.114]

Приведенные данные об изменении потери тепла с уходящими газами при переводе на газообразное топливо котлоагрегатов, имевших различные способы сжигания твердого топлива, характерны и для других типов котлов. Испытания, проведенные различными наладочными организациями, показали, что при переводе на газ котлоагрегатов, имевших камерные топки, потеря тепла с уходящими газами незначительно увеличивается или остается неизменной. Перевод на газообразное топливо котлоагрегатов, имевших слоевой способ сжигания твердого топлива, как правило, приводит к заметному снижению потери тепла с уходящими газами. [c.195]

Технологическая схема предусматривает использование топочных устройств котлоагрегатов существуюших котельных. Топка может быть камерной (штатное топливо — природный газ и мазут), факельно-слоевой или с кипящим слоем (штатное топливо — ископаемые угли). Установлено рациональное пространственное расположение горелочных устройств (форсунок воздушного или парового распыления) для обеспечения испарения воды и сжигания органических примесей во встречных потоках. При использовании топливного ствола стандартных газомазутных горелок возможно расположение форсунок для распыления сточных вод на фронтальной стенке топки. [c.117]

Наиболее распространенным способом уменьшения коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева котлоагрегатов, работающих на высокосернистых мазутах, и изменения структуры золовых отложений является применение минеральных присадок (магнезита, доломита и извести). Ввод этих присадок в топку и газоходы котлоагрегатов электростанций Башкирэнерго был осуществлен вслед за получением положительных результатов от ввода известковой пушонки на котлах Грозненской ТЭЦ. Первоначально молотая известь была приме-ыена на котле ТП-200 (200 т/ч, 34 кГ1см , 410° С) Уфимской ТЭЦ № 1. Схема ввода ее были примитивной молотая известь вручную загружалась в бачки, установленные на нулевой отметке, из которых сжатым воздухом транспортировалась по трубопроводам в топку и газоход котла. Известь подавалась периодически загрузка бачков производилась 2 раза в смену, каждая разгрузка — за 2 ч. Качество молотой извести было ни -кое содержание СаО составляло 20%, остальное — так называемый недопал . Из-за значительного содержания в молотой извести пустой породы и отсутствия мер и приспособлений по очистке поверхностей нагрева произошло быстрое забивание пароперегревателя и трубных досок воздухоподогревателя. По этой причине электростанция в дальнейшем отказалась от молотой извести и перешла на ввод товарного магнезита. Такие же или подобные нм простые схемы ввода магнезита, например на всас вентиляторов, были выполнены на всех мазутных электростанциях Башкирэнерго. В дальнейшем схемы постепенно переделывались и к 1961 г. они превратились в схему, состоящую из следующих основных элементов а) пневмотранспорта магнезита с помощью насосов [c.352]

Влияние пульсаций расхода газа. Причиной снижения эффективности сепарации могут быть также пульсации расхода несущей среды, вызванные внешними источниками. Сушильный агент в пылесистемы котлоагрегатов подается, как правило, вентиляторами, связанными аэродинамически с другими потребителями (пылеугольные и сбросные горелки, пыле-проводы). Поэтому пульсации давления в топке и пыле-проводах в той или иной степени передаются на поток, проходящий через пылесистему, в частности через сепаратор пыли. В общем случае скорость потока изменяется во времени Г [c.148]

На фиг. 26-33 представлен современный котлоагрегат с факельной топкой комбиниро- [c.320]

Уменьшается действительный объем продуктов горения, покидающих топку из-за снижения коэффициента избытка воздуха. Расчетный избыток воздуха на выходе из топки для котлов ДКВР и ДКВ, оборудованных пневмомеханическими забрасывателями ЦКТИ, для каменных углей принимается 1,6, а для газообразного топлива в зависимости от типа установленных горелок 1,08—1,15. Результаты испытания этих же котлов при сжигании печорского угля показали, что коэффициент избытка воздуха на выходе из топки доходит до 1,8—1,9, а при сжигании рядовых антрацитов до 2,2—2,3. При сжигании газа коэффициент избытка воздуха на выходе из топки не превышает 1,2. По данным испытаний Пром-энергоавтоматики восьми небольших электростанций, имеющих котлоагрегаты от 7 до 30 т1ч со слоевыми топками, были получены следующие данные при работе на угле максимальные коэффициенты избытка воздуха за котлом составляли 2,27, а минимальные 1,48. При работе на природном газе максимальный коэффициент [c.190]

Разумеется, такие колебания очень затрудняют экономичное сжигание торфа, а также и его конпроль в отно(шении получения надежных характеристик экономичности, топливоиспользования. Влияние колебаний влажности торфа на эксплоатацию котельного агрегата весьма существенно. Рассмотрим, например, котлоагрегат с шахтно -цешюй топкой Макарьева для торфа. Известно что подача воздуха и скорость решетки определяются, кроме нагрузки котлоагрегата также влажностью топлива распределение же воздуха по дутьевым зонам зависит исключительно от влажности торфа. Резкое уве-л ение его влажности при установленной скорости решетки приведет к натаскиванию торфа к шлаковому [c.13]

В целях упрощения этой работы автором разработана изложенная ниже методика. Возьмем, для примера, котлоагрегат со слоевой топкой. Пусть из эксплоатацион-вых замеров или испытаний известны состав сухого топлива СО/ СО Ту] и-, с . [c.24]

Для достаточно мощного котлоагрегата с шахтноцепной топкой Макарьева для торфа можно полагать постоянной величиной, независимой от влажности нагрузки. Напишем выражение для [c.26]

Логинов Б. И., Роддатис К- Ф- Контроль и регулирование процесса горения в топках котлоагрегатов по избыточному кислороду, — Электрические станции , 1958, № 7. [c.251]

Проведенные исследования горения суспензий из газовых и тощих углей в топке промышленного парового котла ДКВр позволяют рекомендовать перевод промышленных котельных, сжигающих рядовые угли в слоевых топках, на сжигание водоугольных суспензий. В этом случае громоздкую и сложную систему топливоподачи заменят трубопроводы. Узел приготовления суспензии должен при этом обслуживать все котлоагрегаты котельной. Такой промышленный комплекс может быть легко автоматизирован и потребует значительно меньше ручного труда и обслуживающего персонала. Капиталовложения в строительство узла приготовления быстро окупятся благодаря экономии топлива, так как среднее значение к.п.д. промышленных паровых котлов, оборудованных слоевыми топками для рядового угля мощностью до 20 /га/ч, не превышает 56—60%. [c.51]

В настоящее время Вийский котельный завод приступает к комплектной блочной поставке котлоагрегатов типа ДКВР-10-39 с топкой-генератором для сжигания и энергохимического использования древесных отходов, в том числе отжатой коры мокрой окорки. Высокая начальная влажность коры (55—60%) и чрезвычайно плохая ее сыпучесть потребовали дополнительного развития сушилки и подбора формы топливного тракта, обеспечивающей надежность схода такого топлива. [c.35]

Общая компоновка котлоагрегата и вспомогательного оборудования в котельной завода Вахтан на первом этапе освоения комплекса представлена на рис. 18. На этом рисунке топка-генератор изображена без сушилки, ибо первое время агрегат работал как энергетический, поскольку газоочистное отделение не было готово. Подача топлива производилась от общего скребкового транспортера котельной отдельным ковшевым элеватором. Для отключения газоочистной системы от швельшахты на газопроводе, соединяющем швельшахту с газоочисткой, были установлены два тарельчатых клапана. При открытии первого клапана газ подавался в газоочистку. Второй клапан предусматривал сброс сырого газа через свечу в атмосферу. [c.58]

Как.Ёидно из рИс. 2, 3, При сжигании ириродного газа в топках котлов и коэффициенте избытка воздуха в топке ат>1,0 в производственных условиях имеет место сажеобра-зование. Уместно отметить, что нормативный метод теплового расчета котлоагрегатов ВТИ — ЦКТИ — ЭНИН не предус- [c.62]

Для оценки эффективности применения простейших вторичных излучателей в виде горки из битого огнеупорного кирпича были проведены исследования работы чугунного секционного котла типа НРч поверхностью нагрева 25 м , оборудованного инжекционной горелкой полного предварительного смешения с пластинчатым стабилизатором (см. рис. 30, а и б) конструкции Мосгазпроекта типа ИГК-бОМ. В топке сжигался природный газ с теплотой сгорания 8200—8300 ктл1нм . Исследования проводились при различных нагрузках при наличии в топке горки и без нее. Основные характеристики работы котлоагрегата, полученные при исследовании, приведены в табл. 10. [c.70]

Уменьшается сопротивление газового, а иногда и воздушного тракта котлоагрегата в связи с понижением коэффициента избытка воздуха на выходе из топки. Расчеты показывают, что сопротивление собственно котлов ДКВ и ДКВР снижается на газе по сравнению с твердым топливом примерно в 2,8 раза. Испытания этих же котлов при сжигании газа показали, что при номинальной нагрузке сопротивление котла не превышает 15 мм вод. ст. [c.191]

На рис. 81,6 приведена зависимость к. п. д. котлоагрегатов типа ДКВ от нагрузки по данным обследования, произведенного Промэиергогазом. Определение к. п. д. котлоагрегатов производилось по прямому балансу путем обработки показаний эксплуатационных записывающих, предварительно проверенных, расходомеров. Несмотря на имеющийся разброс точек (отклонение к. п. д. от проведенной усредненной кривой составляет 5%) совершенно четко видно, что при нагрузках 90—100% от номинальной котлы, оборудованные подовыми и инжекционными горелками, имеют к. п. д. на одном уровне 80—85%. Снижение нагрузки котлов, оборудованных инжекционными горелками полного предварительного смешения до 50% от номинальной, практически не приводит к падению к. п. д. агрегата, и он остается на уровне 84—85%. К. п. д. котлов, оборудованных подовыми горелками с принудительной подачей воздуха, при снижении нагрузки в этих же пределах падает с 80% до 65%. Это происходит в связи с тем, что эксплуатационный персонал неудовлетворительно регулирует подачу воздуха в топку при снижении нагрузки агрегата, что приводит к работе топки с повышенным избытком воздуха и к увеличению потери тепла с уходящими газами. [c.193]

Потеря тепла от химической неполноты горения у котлоагрегатов ТП-35 и Штейнмюллер, оборудованных турбулентными и подовыми горелками, при номинальной нагрузке отсутствовала, а у котлоагрегата Эри-Сити, имеющего щелевые горелки, составила 1%. К. п. д. (брутто) котлоагрегатов ТП-35 и Эри-Сити при сжигании газообразного топлива соответственно равны 95 и 94%, а котлоагрегата Штейнмюллер 90%. Характерно, что при камерном сжигании твердого топлива в топке котла ТП-35 максимальный к. п. д. (брутто) его составлял 92% (кривая 1 рис. 83, а), т, е. при переводе на газ возрос всего на 3%. В то же время к. п. д. брутто котлоагрегата Штейнмюллер (кривые 1 я 2 рис. 83, в) возрос на 25%,. Это обусловлено, главным образом, отсутствием потери тепла от механического недожога при сжигании газа, которая у котлоагрегатов со слоевым способом сжигания твердого топлива имеет довольно большую величину. [c.195]

При работе котлоагрегата Штейнмюллер на твердом топливе и сжигании его в слое на цепной механической решетке потеря тепла с уходящими газами составляла 16%, т. е. на 7,4%, была выше, чем при сжигании газа. Снижение потери тепла с уходящими газами при переводе на газ обусловлено значительным уменьшением коэффициента избытка воздуха в топке на 0,4 и температуры уходящих газов на 40° С. [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология