Пуассона расширения

Здесь Ор — предел прочности при растяжении, Па ц — коэффициент Пуассона Е — модуль упругости, Па а — коэффициент линейного расширения, К [c.105]

Коэффициент Пуассона р, сыпучих тел нельзя определить по данным непосредственных измерений деформаций или и при одноосном сжатии в условиях возможности бокового расширения, поэтому используют формулу, полученную для условий одноосного сжатия без возможности бокового расширения [c.38]

Л, коэффициент линейного расширения /= 11,9-10 1/°С, модуль упругости Е = 2,01-10 МПа, перепад температур в бандаже Д/б = 57 С, коэффициент Пуассона ц = 0.3, предел выносливости a j = 200 МПа. [c.258]

Геометрическими характеристиками кольцевого конечного элемента являются радиусы Я1 , Кг , длина меридиана 1 толщина стенки 5 , а также угол наклона у> наклона меридиана к плоскости узловой окружности механическими и теплофизическими- модуль Юнга Е, модуль сдвига С, коэффициент Пуассона ц, плотность р, коэффициент теплопроводности X, коэффициент линейного расширения Р [c.46]

Ю Н м, изгибающий момент (в сечении= 180°) = 1,34 10 Н м, материал бандажа — сталь 35Л, коэффициент линейного расширения а, = 11,9 10 1/°С, модуль упругости = 2,01 10 МПа, перепад температур в бандаже = 57°С, коэффициент Пуассона ц = 0,3, предел выносливости о = 200 МПа. Решение. Внутренний диаметр бандажа [c.759]

При адиабатическом расширении газа действительно уравнение Пуассона [c.15]

Здесь Okk — первый инвариант тензора напряжений Xf — коэффициент теплового расширения Е — модуль упругости ц — коэффициент Пуассона Т — температурное поле без источников / — компоненты единичного вектора внешней нормали в точках поверхностей L к S. [c.84]

Ц — коэффициент Пуассона динамический коэффициент вязкости жидкости, Па-с коэффициент отклонения реального газа при изоэнтропном (адиабатном) расширении [c.8]

Всякую конечную деформацию реального материала можно представить как результат последовательного проявления двух принципиально отличных видов деформации деформации объемного сжатия или расширения, характеризующейся изменением объема при неизменной форме деформации сдвига, характеризующейся изменением формы при неизменном объеме. Взаимное соотношение этих двух видов деформации в процессах деформации реальных материалов определяется физической константой материала, называемой коэффициентом Пуассона. [c.24]

Двухоболочечная модель Кернера [65] относится ко второй группе моделей. Из условия расширения сферического включения, окруженного однородной средой, вытекает требование непрерывности смещения и напряжения на поверхности включения. Предполагается, что однородная среда обладает упругими свойствами композиционного материала без включений. Модель связывает модули сдвига О, и объемного сжатия /(, (или коэффициенты Пуассона ) произвольного числа изотропных элементов с макроскопическими модулями Ос и Кс- [c.44]

По данным Лонга [27], при малых осевых напряжениях, прежде чем начинается выгрузка материала, отношение радиального напряжения к осевому будет определяться коэффициентом Пуассона V — это напряжение, которое необходимо приложить для предотвращения радиального расширения прессуемого материала, которое могло бы произойти, если бы существовала возможность для его свободного расширения). Как только достигается предельное напряжение, этот коэффициент определяется с помощью предельной функции Куломба, и в дальнейшем наблюдается более или менее линейное увеличение радиального и осевого напряжений. [c.239]

Как было указано выше, в камере Вильсона пересыщение в объеме получается вследствие охлаждения насыщенных паров при быстром адиабатическом расширении. В то же время по отношению к стенкам камеры, сохранившим исходную температуру, возникает недосыщение, в результате чего на стенке конденсации не происходит, что и определяет правильное функционирование камеры для обнаруживания траекторий элементарных частиц в газе по образованию капелек конденсата на ионах, возникших на пути частицы. Если, наоборот, насыщенный газ адиабатически быстро сжать, то он нагреется и окал<ется недосыщенным в объеме. По отношению же к стенкам, сохранившим исходную температуру, возникнет пересыщение, легко вычисляемое по степени адиабатического сжатия согласно закону Пуассона [c.278]

Различные возможности для деформаций у сопрягаемых элементов, являющиеся причиной появления краевых нагрузок по контуру сопряжения, могут быть вызваны 1) заделкой края оболочки (рис. 14.15) 2) изменением I еометрических размеров (формы) оболочки при переходе от одного сечения к другому (рис. 14.16) 3) изменением нагрузки при переходе от одного сечения к другому (рис. 14.17) 4) изменением свойств материала (модуля упругости, коэффициента линейного расширения, коэффициента Пуассона [Х и др.) при переходе 01 одного сечения к другому (рис. 14.18). [c.480]

Дж7 моль К), давление ifiapa 3,18 Па (1727°С), температурный коэф линейного расширения 1,25 10 К р 6,8 х X 10 Ом м, коэф Пуассона 0,233 Легко поддается мех обработке [c.619]

Свойства. Т.-серебристо-белый пластичный металл. Известен в двух полиморфных модификациях ниже 1360°С устойчива а-форма с гранецентрир. кубич. решеткой, а = 0,50842 нм в интервале 1360-1750 °С устойчива Р-фор-ма с объемноцентрир. кубич. решеткой, а = 0,411 нм ДЯ перехода а-> р 3,5 кДж/моль. Т. пл. 1750°С, т. кип. 4200 С плотн. 11,724 г/см 26,23 ДжДмоль-К) ДД л 14 кДж/моль, Д/Сзг 597 кДж/моль 51,83 ДжДмоль-К) ур-ния температурной зависимости давления пара для металлического Т. Igp (мм рт. ст.) = —28780/3 4-5,991 в интервале 1757-1956 К, для жидкого Т. lg/i(MM рт.ст.) = = -29770/Т+ 6,024 в интервале 2020-2500 К коэф. линейного расширения 12,5 10 K (298-1273 К) р 1,57 х X 10 Ом-см, температурный коэф. р 3,6-10" K теплопроводность 0,62 Вт/(см-К) модуль сдвига 28,1 ГПа, модуль упругости 703 МПа коэф. Пуассона 0,265 сверхпроводник ниже 1,4 К. Образует сплавы со мн. металлами. [c.613]

В первом случае (способ теоретических тарелок) постепенное установление равновесня ведет к распределению, выражаемому биноминальным уравнением во втором случае установление равновесия связано с распределением типа Пуассона. Хотя для достаточно большого числа равновесий оба типа распределения оказываются очень близкими к гауссовской кривой [157], было показано, что ширина хроматографических зон различна. Механизм, обусловливающий расширение зон при хроматографии, был изложен ван Деемтром с сотрудниками [59]. Обзор комбинаций обеих теорий сделал Кейлеманс [151]. [c.489]

Механические характеристики материала оболочки даны в табл. П4.3. При температуре 293 К (20° С) модуль упругости =2,0 10 МПа (2,0-10" кгс/мм ), температурный коэффициент линейного расширения а=17мкК (17,0-10 1/° С) и коэффициент Пуассона ц = 0,3. Расчетный срок службы оболочки 100000 ч. [c.335]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона р, и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ю1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ю1Я в методике расчета при численном задании переменной величины указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Из рассмотренных выше зависимостей относительного модуля (отношения Еа/Еа) ОТ содержания наполнителя следует, что, хотя Еа и Еп зависят от температуры, относительный модуль должен быть почти независимым от температуры, несмотря на то, что теория Кернера предсказывает его слабое возрастание из-за увеличения с температурой коэффициента Пуассона. Согласно Нилсену [292, 302], зависимость отношения EJEa от температуры может быть связана с изменением модуля упругости матрицы в наполненной системе по сравнению с ненаполненной. Известно, что вокруг частицы наполнителя в изотропной среде развиваются напряжения из-за различий в температурных коэффициентах расширения двух фаз при охлаждении материала после формования. Так как для полимеров характерна нелинейная зависимость напряжения от деформации, то модуль упругости уменьшается с напряжением. В результате модуль упругости полимера, находящегося вблизи частицы наполнителя, меньше, чем ненаполненного поли.мера, даже если общий модуль композиции выше. Величина напряжений в полимере вокруг частицы наполнителя уменьшается с ростом температуры, а модуль соответственно возрастает. Теоретическое уравнение для температурной зависимости относительного модуля может быть представлено в виде [c.165]

В дополнение к упомянутым выше базовым константам физи-ко-механических свойств конструкционных материалов в расчеты напряженно-деформированных состояний входят коэффициент Пуассона р, и коэффициент температурного расширения а Характеристику в пределах упругих деформаций для материала данного типа принимают постоянной (в пределах 0,25-0,3 для металлических материалов), с переходом в неупругую область значение его возрастает (до 0,5 ДО1Я металлических материалов). [c.127]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), — пределы текучести ао, , прочности, длительной прочности и ползучести o f. Наряду с этими характеристиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 6 и сужение ударная вязкость й , предел выносливости , твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Если усадка из-за разности значений коэффицрентов Пуассона не вносит вклад в повышенное гидростатическое давление, то остается неясным, в чем состоит причина расхождения экспериментальных и теоретических результатов. По-видимому, повышенное гидростатическое давление обусловлено тем, что в действительности упругие сферы имеют вид трещин. Такие трещины (со скачкообразным изменением поперечного сечения) обусловливают появление гидростатического давления частично из-за эффекта концентрации напряжений, частично же вследствие сжатия матрицы из-за различия значении коэффициентов Пуассона [29]. Уместно задаться вопросом, могут ли частицы каучука привести к достаточному объемному расширению, чтобы возросла податливость материала матрицы с температурой стеклования, скажем, 90 °С и было устранено хрупкое разрушение в области температур от 23 до —40 °С. [c.146]

Смотреть страницы где упоминается термин Пуассона расширения: [c.61] [c.135] [c.74] [c.55] [c.131] [c.188] [c.35] [c.323] [c.139] [c.112] [c.188] [c.28] [c.577] [c.360] [c.41] [c.351] [c.487] [c.9] [c.67] [c.79] [c.226] [c.219] [c.243] [c.177] [c.394] [c.396] [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология