Цирконий сплавы, системы

СЯ достаточное время при температуре 163 °С, может быть достигнуто высокое сопротивление КР. Продолжительность времени старения при этой температуре зависит от состава сплава. Для сплава типа 7075, содержащего хром, высокое сопротивление КР развивается за относительно короткий период времени при 163 °С, в то время как для сплавов без хрома, но содержащих либо марганец, либо цирконий, требуется более длительное время. Несмотря на меньшую скорость старения сплавов типа 7075 без хрома, но содержащих либо марганец, либо цирконий, прочность их сопоставима после старения до состояния, обеспечивающего высокое сопротивление КР [И9]. Был сделан вывод, что сплавы типа 7075, содержащие серебро, не могут быть состарены на прочность более высокую, чем сплав 7075-Т73 при том же сопротивлении КР [149]. Поэтому некоторые исследователи пришли к выводу, что дальнейшее развитие работ по сплавам системы А1—Zn—Mg—Си, содержащим серебро, должно быть прекращено [149, 170]. Не получила дальнейшего развития эта тема и в США хотя сплавы, содержащие серебро, все еще исследуются в Великобритании [162] и Австралии [174]. [c.265]

Сплавы системы титан-цирконий представляют собой однофазный твердый раствор. Эти сплавы обладают прочностью, пластичностью и коррозионной устойчивостью. Так, при введении в Ti 5 % Zr устойчивость сплава в 15 % растворе H l при 60 °С повышается в 2 раза, а при введении 50 % Zr — в 160 раз. [c.220]

В сплавах системы V — Zr пластичность повышается при содержании до 3% Zr, но заметно снижается при более высоком содержании циркония [44]. [c.250]

С. можно классифицировать 1) по числу компонентов — па двойные, тройные, четверные и т. д. 2) по структуре — на гомогенные (однофазные) системы и гетерогенные (смеси), состоящие из нескольких фаз последние могут быть стабильными (в равновесных С.) и метастабильными (в неравновесных С.) 3) по характеру металла, являющегося основой С., — на черные — сталь, чугун (см. Железа сплавы), цветные — на основе цветных металлов (см. Алюминия сплавы. Меди сплавы, Никеля сплавы и т. д.), С. редких металлов (см. Вольфрама сплавы, Молибдена сплавы. Ниобия сплавы, Циркония сплавы и др.), С. радиоактивных металлов — на основе урана и плутония 4) по характерным свойствам — на тугоплавкие, легкоплавкие, высокопрочные, жаропрочные,твердые, антифрикционные, коррозионноустойчивые, износостойкие, проводниковые, с высоким электросопротивлением, магнитные и др. 5) по технологич. признакам — на литейные (для изготовления деталей методом литья) и деформируемые (подвергаемые ковке, штамповке, прокатке, протяжке, прессованию и др. видам обработки давлением). [c.502]

Отдельные сплавы системы ниобий—титан—цирконий—гафний проявляют сверхпроводящие свойства и, по-видимому, найдут практическое применение в качестве сверхпроводников [121]. [c.13]

Для оценки коррозионной стойкости сплавов системы цирконий—алюминий— железо в воде были проведены качественные испытания. Сплавы, содержащие до 5 вес.% А1-ьРе, подвергали испытаниям в кипящей воде. Испытания показали, что через 50 часов сплавы покрываются плотной белой пленкой, которая при продолжении испытаний становится рыхлой, и сплавы начинают разрушаться. В связи с низкой коррозионной стойкостью сплавов в воде низких параметров испытания в воде высоких параметров при повышенной температуре и давлении не проводились. [c.8]

Результаты испытаний сплавов системы цирконий—алюминий—железо на стойкость против окисления на воздухе при 650°С — 20 час. [c.9]

ЦИРКОНИЕВЫЙ УГОЛ ДИАГРАММЫ СОСТОЯНИЯ И СВОЙСТВА СПЛАВОВ СИСТЕМЫ ЦИРКОНИЙ—АЛЮМИНИЙ —НИОБИЙ [c.14]

Методами металлографического и рентгенографического анализов исследовано строение сплавов системы цирконий—бериллий—ниобий до 25 вес.% Be + Nb. В результате исследо>ваиия построено 8 изотермических разрезов оистемы при температурах 1180, 1030, 970, 900, 850, 780, 700 и 580° С. [c.51]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ ЦИРКОНИЙ - БЕРИЛЛИЙ — НИОБИИ [c.51]

Рис. 2. Расположение лучших по коррозионной стойкости сплавов системы цирконий — бериллий — ниобий на концентрационном треугольнике

Механические свойства сплавов системы цирконий—бериллий—ниобий [c.57]

Получение достаточно прочных конструкционных сплавов циркония возможно путем легирования его элементами, обладающими значительной растворимостью в -цирконии. К числу таких элементов, в первую очередь относятся ниобий и ванадий. При температурах выше 1000° С ниобий обладает неограниченной растворимостью в -цирконии. Тройная система цирконий — ниобий — ванадий до настоящего времени не была исследована, и подобное комплексное рассмотрение влияния легирования на характеристики сплавов в пределах данной системы не проводилось. [c.86]

Изучение коррозионной стойкости сплавов системы цирконий — ниобий — железо в пароводяной смеси при 350° и давлении 170 атм и 400° и давлении 250 атм при общем времени испытаний 6500 час. показало, что некоторые сплавы этой системы стойки против коррозии при 350° и давлении 170 атм и мало стойки против коррозии при 400° и давлении [c.125]

Испытания на стойкость против окисления на воздухе при 650° в течение 20 час. показали, что сплавы системы цирконий — ниобий — железо мало стойки против окисления их стойкость в десятки и даже сотни раз хуже стойкости нелегированного циркония. Наиболее низкой стойкостью против окисления обладают сплавы разрезов, где Nb Fe= 1 1 и Nb Fe = 3 1. [c.126]

ВЛИЯНИЕ МАЛЫХ ДОБАВОК МЕДИ, НИКЕЛЯ И ХРОМА НА КОРРОЗИОННЫЕ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СПЛАВОВ СИСТЕМЫ ЦИРКОНИЙ — ЖЕЛЕЗО — НИОБИИ [c.126]

Сплавы системы Ti — Zr представляют собой однофазный твердый раствор. При содержании Ъ% 7л наблюдается сильное упрочнение сплава при этом пластичность остается высокой. Коррозионная стойкость сплавов титапа с цирконием IS разбавленных растворах НС1, H2SO4 п др. тем выше, чем больше содержится в пих циркония (рис. 194)-Так, в 5%-ном растворе H I прп 60° С скорость коррозии титана в 2 раза выше скорости коррозии его сплава с 5% Zr и в 160 раз выше скорости коррозии сплава с 50% Zr. В 65%-ной HNO3 при 100° С, в концептрироваппой муравьиной кислоте при 40° С коррозионные потери сплава Ti—Zr пс превышают 0,004 г/(л2-ч). [c.286]

После 3-часовой отгонки тетрахлорида циркония из сплава 6 при 600°С и последующего охлаждения и растворения сплава в 5%-ном растворе соляной кислоты в растворе обнаружены только следы циркония. Данные по давлению паров Zr над сплавами системы Zr U—Mg lg—КС1 (рис. 56) приводятся ниже (табл. 39). [c.139]

Бериллиды гафния исследовались рентгенографическим методом 1118, 119]. Образцы сплавов системы Hf — Ве получали горячим прессованием с использованием в качестве исходных компонентов гидрида гафния (с 2,2% циркония) и металлического бериллия (1181. Гомогенизацию образцов проводили отжигом при температуре 1500° С в атмосфере аргона в течение 4,5 ч. В системе обнаружены соединения HfBea и HfBeia, обе фазы имеют узкую область [c.344]

Анодная защита в отличие от катодной применяется только в тех случаях, когда металл или сплав изделия легко переходит в пассивное состояние, которое должно сохраняться в окислительных средах. К легко пассивирующим металлам относятся хром, никель, титан, цирконий и другие и сплавы системы железо — цементит, содержащие эти металлы. Анодная защита осуществляется присоединением к конструкции положительного полюса источника постоянного тока (анода), а катоды помещаются около поверхности изделия. При анодной защите резко снижается скорость коррозии при минимальном расходе энергии, так как сила тока очень. мала. Анодную защиту применяют для предохранения изделий, соприкасающихся с сильно агрессивной средой. Очень часто защищают изделия, изготовленные из титана, циркония, легированных сталей, например 10Х18Н9Т (рис. 31), углеродистых сталей. При таком методе увеличивается срок службы аппаратуры. Анодную защиту также часто используют с целью снижения загрязнений агрессивной среды продуктами коррозии. [c.130]

Богатые алюминием сплавы № 15 и 16 выплавлялись в криптольной печи в фарфоровых тиглях под слоем карналита. Сплавы № 17—21 выплавлялись в высокочастотной печи в графитовых тиглях с обмазкой из окиси циркония иод основным флюсом (СаО 4- MgO + AlgOg). Все сплавы отливались в железную изложнину и отжигались в течение 5 суток при температуре 460°, после чего медленно охлаждались вместе с печью до комнатной температуры. Затем одним сплавам (№ 15, 16, 21) придавалась форма тонкой пластинки, которая с большим или меньшим трудом напаивалась на антикатод. Другие сплавы, отличавшиеся большой хрупкостью (№ 17—20), измельчались в металлической ступке и в таком состоянии исследовались в спектрографе. В последнем случае для контроля за состоянием образца на антикатоде применялся следующий прием. Было установлено, что окисление металлической меди или вступление ее в состав интерметаллического соединения приводит к изменению формы Ка1,2 ний этого металла. Это явление использовалось для оценки неизменности состояния образца на медном антикатоде. Наряду с линиями никеля, в сплавах системы никель — алюминий на спектрограмму снимались К ,2-линии медного антикатода рентгеновской трубки спектрографа, на который втиранием наносился порошок сплава. По степени изменения индекса асимметрии контрольной линии меди при съемке различных сплавов и его отличию от значения, характерного для чистого металла, можно было судить о состоянии исследуемых сплавов на антикатоде во время опыта. [c.82]

Было проведено изучение стойкости сплавов системы цирконий—алюминий—железо против окисления на воздухе при 650° С в течение 20 часов. Образцы сплавов приготовляли в виде прямоугольных параллелепипедов размером 5X5X10 мм после изготовления образцы шлифова- [c.8]

Для исследования циркониевого угла системы цирконий — алюминий— олово были приготовлены сплавы по двум лучевым разрезам с соотношением алюминия к олову 2 1 и 1 2. Для уточнения области распространения -твердого раствора при температурах 1300—1000° были приготовлены дополнительные сплавы по трем лучевым разрезам А1 Sn = 5 1, 1 1 и 1 5. В качестве исходных материалов использовали йодидный цирконий чистотой 99,7 %, алюминий чистотой 99,99% и олово марки Кальбаум. Сплавы были выплавлены в дуговой печи с нерасхо-дуемым вольфрамовым электродом в атмосфере чистого аргона. Геттером служил йодидный цирконий. Сплавы переплавляли 5—6 раз с обязательным перевертыванием сплавов после каждой плавки. Литые сплавы закаливали с 1300° С (3 часа), 1200° (20 час.), 1100° (40 час.), 1000° (70 час.), 960° (120 час.), 900 и 870° (168 час.), 850° (216 час.), 800° (264 часа), 750° (336 час.), 700 (502 часа), 600° (720 час.). Сплавы перед закалкой нагревали в обычных печах в двойных эвакуированных кварцевых ампулах (для закалок с высоких температур между ампулами помещалась циркониевая стружка), закалку сплавов производили в воде со льдом. Изучалась микроструктура, твердость и микротвердосгь сплавов в литом и закаленном состояниях. Травили сплавы смесью азотной и плавиковой кислот. Для идентификации различных фаз, появляющихся в сплавах после закалок с различных температур, был применен метод микротвердости микротвердость измеряли на приборе ПАЛТ-З. Нагрузка на пирамиду составляла 100 Г, время выдержки — 10 сек. Для [c.18]

Целью настоящей работы было (изучение (коррозионной стойкости в воде (350° С 168,9 атм),. водяном паре (440° С, 250 атм) и на воздухе (650° С) малолелированных сплавов системы цирконий— бериллий— ниобий с общим содержанием добавок бериллия и ниобия до 3,5 вес. %. [c.52]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАЛОЛЕГИРОВАННЫХ СПЛАВОВ СИСТЕМЫ ЦИРКОНИЙ — БЕРИЛЛИЙ — НИОБИЙ [c.56]

Рис. 2. Крипоустойчивость сплавов системы цирконий бериллий -- ниобий при 400 и 500° С а — Ее Nb 3 1, 400° б — Ве Nb = 1 1, 400° й Ве Nb = 1 3, 400° г - 500°

Изучены механичеокие свойства на (растяжение при 20 и 400° С сплавов системы цирконий—бериллий—ниобий с максимальными совместными добавками бериллия и ниобия до 3,5 вес.%. Литые сплавы гомогенизировали при 900°, закаливали в воду и затем проковывали в прутки при 900—920°. Из отпущенных при 650° — 25 мин. ноковок готовили образцы для механических испытаний. [c.60]

Двойные диаграммы состояния, ограничивающие циркониевый угол,, исследованы. Первые исследования по диаграмме цирконий — железо касаются сплавов, богатых железом [1—3]. Полную диаграмму состояния этой системы построили впервые Р. Фогель, В. Тонн [4] методами металлографического и термического анализов. Они установили, что цирконий и железо образуют только одно химическое соединение Рез2г2 (52,2 вес.% циркония) с точкой плавления 1640°. Авторы утверждают, что железо повышает температуру полиморфного превращения циркония. Однако другие исследования показали, что в системе существует соединение ZrFe2 [2, 3, 5]. Авторы работы [5] исследовали богатые цирконием сплавы методом металлографического и рентгеноструктурного анализов и установили, что эвтектика между -фазой циркония и ZrPe2 лежит при 934° и 16 вес.%) железа. Растворимость железа в -цирконии при эвтектической температуре составляет 5,5 вес.%. Железо снижает температуру полиморфного превращения циркония до 800°. [c.108]

Настоящее исследование проведено с целью изучения свойств циркониевых сплавов системы цирконий — железо— никель. Легирование циркония железом и никелем предпринято в надежде, что эти элементы позволят получить достаточно коррозионностойкие сплавы, а также повысят прочностные свойства циркония. Известно, что железо и никель являются элементами, повышающими коррозионную стойкость циркония и его механические свойства [1—3]. Указанные элементы, вместе или отдельно взятые, входят в состав применяемых циркониевых сплавов, таких, как циркалои, оженнит. Правда, имеются многочисленные указания на то, что никель способствует адсорбции водорода циркониевыми сплавами при коррозии в воде высоких параметров, что вызывает их охрупчивание [4—5]. Однако, как показано в монографии (3], железо сильно снижает поглощение цирконием водорода и тем самым нейтрализует вредное влияние никеля. [c.113]

Кривые состав — твердость для закаленных с 1000° сплавов двух других разрезов (Nb Fe=l l и Nb Fe=l 3) в области однородного -твердого раствора имеют резкое повышение твердости до 500— 525 кГ1мм при 3 вес.% Nb-fFe. Кривые состав—-твердость образуют как бы ступеньку со слабо выраженным максимумом при 3 вес.% Nb + + Fe. Ход кривых твердости для сплавов обоих разрезов в процессе отпуска показывает, что это повышение твердости не связано с образованием со-фазы, поскольку сплавы, расположенные за подъемами твердости, не подвергаются упрочнению в процессе отпуска, т. е. со-фаза отпуска не образуется. Закономерно предположить, что в данном случае резкий подъем твердости вызван образованием в процессе закалки а -фазы. В тройных сплавах на основе циркония, легированных небольшими добавками молибдена и олова (3—4 атомн. % Mo-bSn), также наблюдается резкий подъем твердости после закалки с 900° 3], который авторы связывают с образованием а -фазы. Аналогичная картина наблюдается и на сплавах системы Zr — Та, богатых цирконием i[4]. Однако для полного подтверждения связи подъема твердости в системе цирконий— ниобий — железо с образованием а -фазы следует провести рентгенографический анализ закаленных и отпущенных сплавов. В заключение следует отметить тот факт, что образование со-фазы после закалки в тройной системе происходит при более низком содержании ниобия, чем в двойных сплавах циркония с ниобием, хотя железо не является стабилизатором zr. FIo содержанию ниобия этот сдвиг составляет около 3,8 вес.%, поскольку по данным работы [5] со-фаза в системе Zr— Nb возникает при 7 атомн.% ниобия. [c.121]

Механические свойства малолегированных сплавов системы цирконий—железо — ниобий при опо — - [c.122]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология