Напор предельный

Для высоких напоров предельные диаметры ограничиваются в соответствии с табл. 7-2. [c.139]

Третья задача — определение предельной длины рукавной системы по расчетному расходу воды и напору. Предельную длину рукавных линий выбирают исходя из заданного расхода воды и допустимой величины потерь напора. [c.287]

Без учета члена, заключенного в скобки и выражающего сумму давлений на входе в насос и потерь скоростного напора, предельная высота всасывания упрощенно определится зависимостью [c.55]

Мелкие частицы, уносимые газовым потоком, могут нарушить нормальную работу установки, отлагаясь на распределительном устройстве последующей секции. Эти отложения постепенно увеличивают его гидравлическое сопротивление, и может наступить момент, когда перепад давления в системе превысит предельный напор газодувки ы возникнет необходимость остановки аппарата для очистки. В некоторых случаях здесь люжет оказаться эффективным размещение циклонов между слоями при этом уменьшается как засорение распределительного устройства, так и межсекционный обмен твердыми частицами. [c.714]

Из выражения (6,219) вытекает физический смысл е как величины, равной отношению фактически переданного и теоретически предельного количества тепла, которое соответствует полному [исчерпыванию температурного напора между теплоносителями 125, с. 16[. Следовательно, [c.149]

Относительная предельная погрешность измерения давления и напора насоса, вычисляемая без учета скоростного члена при г = 0 [c.155]

Предельные нагрузки колонн определяются смачиваемостью отверстий тарелок дисперсной фазой, высотой слоя дисперсной фазы на тарелке, высотой слоя дисперсной фазы в сливном стакане, разностью удельных весов жидкостей, составляющих фазы. Если не учитывать смачиваемость, то необходимый напор для проталкивания дисперсной фазы через отверстия тарелки определяется по уравнению [c.351]

Под воздействием набегающей струи в хрупком теле образуются локальные напряженные области с неоднородными полями напряжений. Напряженное состояние приводит к увеличению начальных трещин и появлению новых. Проникание воды под напором в трещины ослабляет материал и ускоряет разрушение. Под действием импульсного давления в начальной стадии происходит деформация материала, растекание струи в образованной воронке создает движение элементов среды к свободной поверхности. Силовые поля, взаимодействуя с нагруженными зонами, вызывают рост напряжений Б отдельных участках массива и постепенное ослабление структурных связей между частицами хрупкого тела. Уменьшение сил сцепления непосредственно в нагруженной области приводит к дальнейшему росту нормальных и касательных напряжений, и при достижении предельного напряженного состояния происходит нарушение первоначальной структуры - разрушение пре- [c.171]

На фиг. 28 показана зависимость гидродинамического расхода от напора при низких температурах для двух образцов дизельных топлив. Они показывают наличие пластических свойств у этих топлив уже при температурах около —30° С. Степень удаления начала кривых от начала координат характеризует величину предельного напряжения сдвига. [c.58]

Тарелки этого типа гораздо более чувствительны к изменению нагрузок по жидкости и пару и имеют более узкий диапазон рабочих нагрузок л, чем тарелки со специальными переливными устройствами. При небольшой паровой нагрузке напор паров недостаточен для образования слоя жидкости на тарелке. При больших паровых нагрузках сопротивление течению жидкости через отверстия тарелки становится столь значительным, что пена заполняет практически все межтарельчатое пространство и нормальный переток жидкости с тарелки на тарелку нарушается. При этом резко возрастает гидравлическое сопротивление потоку паров. Такой режим работы называется захлебыванием и определяет предельные паровую и жидкостную нагрузки колонны. [c.237]

Используя соотношения (1.37) и (1.32), можно показать [49], что величина г, как правило, максимальна в предельных случаях а О (пневмотранспорт в разреженной фазе, обычно, при а < 0,01) и а Оо (пневмотранспорт в плотной фазе а ж Оо) при больших напорах и малых расходах взвешивающего газа = кр + А , где Аи С кр- Область объемных концентраций, лежащих в промежутке между предельными режимами, не только энергетически невыгодна, но и практически трудно реализуема, так как эти режимы очень неустойчивы (попадают в область тш < 6 < 8 ах клокочущих режимов, отмеченную на рис. 1.19) и интенсивно хаотически движущиеся частицы при ударах о стенку обдирают последнюю. [c.45]

Выводы. Лопасти, предельно отогнутые вперед, создают при заданных 2 и сг,- наибольший полный теоретический напор в форме скоростного напора. При уменьшении угла 2 полный теоретический напор уменьшается одновременно растет степень реактивности и повышается статический напор. При Рг=90° степень реактивности равна 0,5 и полный теоретический напор состоит из одинаковых скоростного и статического напоров. [c.41]

Из этого уравнения следует, что при постоянном числе оборотов рабочего колеса, когда лопатки его загнуты в направлении, обратном направлению вращения колеса (Р2<5 90° и р2 > 0), напор насоса падает с увеличением производительности и при некотором предельном значении ее С = Стах может стать равным нулю. Потери напора, возникающие при движении жидкости через рабочее колесо, приводят к тому, что характер действительной зависимости Н — О отклоняется от теоретической, описываемой этим уравнением. [c.137]

Таким образом, потеря напора катализатора не превышает предельно допустимых значений 0,2—0.3 МПа. Поэтому к проектированию принимают реактор цилиндрической формы с высотой и диаметром реакционной зоны 4.4 и 2,2 м соответственно. [c.157]

Практически допустимая высота всасывания с учетом упругости паров и сопротивления всасывающей магистрали и прочих потерь напора, а также возможности выделения из жидкости растворенного воздуха значительно ниже указанного предельного [c.349]

Для обеспечения получения предельных мощностей при всех рабочих напорах от Яр до в конструкции гидротурбины, имеющей = 5,5 м, [c.225]

Типоразмер насоса Номер техниче- ских условий Диаметр рабочего колеса, мм Обозначение обточки рабочего колеса Подача Напор, м (предельное отклонение 5%) Частота вращения, с" (об/мин) Мощность насоса, кВт, не более Оптимальный КПД, %, не менее Допускаемый кавитационный запас, м Давление на входе в насос, МПа (кгс/см ) [c.597]

Допускаемые предельные отклонения напора 10 %. [c.787]

С точки зрения термодинамического подхода положение второго кризиса определяется температурой предельного перегрева жидкости Гпр. Контакт жидкости с поверхностью нагрева, имеющей температуру Те, возможен лишь тогда, когда 7 с< <7 пр. Поэтому пленочное кипение прекращается при температурном напоре [c.184]

Для кипения гелия на поверхностях из материалов с низкими ко.эффициентами тепловой активности (никель и, особенно, нержавеющая сталь) пузырьковый режим может переходить в смешанный режим пузырькового и пленочного кипенпя, характеризующийся низкими значениями коэффициента теплоотдачи. При смешанном кипении на теплоотдающей поверхности одновременно существует пузырьковое кипение и вкрапленные в него очаги пленочного кипения. Для смешанного режима кипения характерны высокие температурные напоры, значительно превышающие предельные перегревы жидкого гелия (Д7 п[1 0,5К при атмосферном давлении [30]). [c.238]

На рис. 4-56 показаны области использования различных гидротурбин по напору и мощности. Предельные границы по напору в основном определяются прочностными и кавитационными показателями. Чем выше напор, тем должно быть ниже значение коэффициента кавитации (Т (3-47), яо для этого приходится идти на уменьшение коэффициента быстроходности п (3-36), что следует из (3-55). Таким образом, по мере движения вправо, в сторону увеличения напора, применяются системы и типы турбин с меньшей быстроходностью. Определенное значение имеет и величина мощности. Например, переход от реактивных к активным турбинам для большей мощности происходит при более высоком напоре. Ограничения по величине мощности зависят от предельных максимальных и минимальных размеров турбин (диаметр). Принято турбины делить на крупные, средние и мелкие. Крупные (на рис. 4-56 показаны белым полем) имеют диаметр рабочего колеса [c.155]

В качестве примера на рис. 6-2 показана универсальная эксплуатационная характеристика радиально-осевой турбины 1 = 6,3 при п = 88,3 об мин. Все переменные в поле М, Н изображаются в виде изолиний. На данной характеристике показаны линии к. п. д. в процентах и допустимых значений высоты отсасывания Я,, обеспечивающих отсутствие кавитации. Кроме того, имеются две граничные линии (показаны штриховкой) нижняя наклонная определяет предельную (наибольшую) мощность, которую должна обеспечивать турбина при данном напоре (чем меньше напор, тем меньше предельная мощность), вертикальная справа— наибольшую мощность по условию нагрузки генератора (например, при Я = 60 л турбина обеспечивает мощность около 190 Мет, но это приведет к перегрузке генератора). Точка пере- [c.191]

По данным [Л. 31] горелки создают благоприятные условия для сжигания -мазута с предельно низкими избытками воздуха (ат = = 1,015 ч-1,020) при суммарных потерях тепла от химической и механической неполноты сгорания + -Ь 74 0,4%. При сжигании высокосернистого мазута с низким избытком воздуха (ат 1,02) и присосах атмосферного воздуха не более 10— 12% рабочая кампания парогенератора по условиям, коррозии н загрязнения поверхностей нагрева обычно составляет около 1,5 года. Более плотная топочная камера может обеспечить лучшие результаты. Уровень оптимальных скоростей воздуха во всем диапазоне количественного регулирования обеспечивается при начальном напоре воздуха 200—250 мм вод. ст. При использовании модификаций горелки Ф. А. Лн-пинского с качественным регулированием требуемый напор воздуха повышается до 350—400 мм вод. ст. [c.81]

Вторая причина роста предельного значения теплового потока при возрастании скорости (или уменьшении диаметра) заключается в том, что интенсификация теплообмена в однофазном потоке не является изолированным процессом по отношению к процессу генерации пара. Приближение к значению д р при большей скорости (или меньшем диаметре) происходит при меньших температурных напорах и, следовательно, при меньшем значении Z. Для компенсации эффекта уменьшения величины Z требуется дополнительное повышение q и тем большее, чем сильнее выражен сам эффект. Итак, выводы, вытекающие из анализа формулы (4), полностью согласуются с физическими представлениями о процессе теплообмена при кипении. [c.46]

Пологие безнаиорньте движения с нулевым начальным напором предельные автомодельные движения, осесимметричные автомодельные движения. .................. 73 [c.2]

Для построения характеристики сети прн последовательной работе пасосов через точку М, ордината которой соответствует удвоенной геометрической высоте подъема жидкости (Я/ = 2Яг), проводят прямую МК, параллельную горизоитальной оси, К ней достраивают значения потерь напора в трубопроводе при работе одного насоса. Точка В — предельная рабочая точка при совместной последовательной работе насосов, которой соответствует следующий режим производительность Qv, напор Я,1+2), потребляемая мощность Л в. [c.159]

С увеличением вязкости топлива возрастает сопротивление топливной спстемы, уменьшается наполнение насоса. При определенной вязкости (предельной) потери напора становятся настолько большими, что топливная струя разрывается, нарушается нормальная подача топлива к насосу и он начинает ра- Q u ботать с перебоями [31]. При уменьшении сз вязкости дизельного топлива количество его, просачивающееся между плунжером и втул- кой, возрастает (по сравненпю с более вязким топливом), в результате чего снижается коэффициент подачи насоса (рис. 3. 5). [c.153]

Зсли абсорбция проводится под повышенным давлением, то, как указывалось ранее, потеря напора иа преодоление гидравлического сопротивления абсорбера в данном случае составляет незначительную долю общего давления в системе и не оказывает существенного влияния на экономические показатели абсорбционной установки. При этом целесообразно использовать наибольшие возможные скорости газа в абсорбере, близкие к предельной, т. е. равной, например (0,8—0,9) где [c.458]

От плотности орошения зависят динамическая и общая задерж ка, потеря напора и предельная скорость паров, которая в свою очередь определяется формой и размером насадки или размером и устройством реальной тарелки, а также свойствами вещества. В фундаментальной работе ]УГаха [168], в обширных исследованиях Киршбаума [78] и в интересном сообщении Шумахера [1691 приведены подробные сведения о потере напора и предельной ско рости паров в промышленных насадочных и тарельчатых колоннах. В какой степени эти закономерности можно перенести на ла бораторные колонки, более подробно будет рассмотрено в главе 4.11, [c.178]

Потеря напора,. (г.и рт. ст. Предельная нагрузка, е/час Потеря напора, мм рт. ст. Прсде.яьная нагрузка, г/чпс Потеря напора,. им рт. ст. Предельная нагрузка, г час Потеря напора, мм рт. ст. Предельная нагрузка, г час Потеря напора, мм рт. ст. Предельная нагрузка, час Потеря напора, мм рт. ст. Предельная нагрузка, час [c.193]

Предельная высота всасывания рассчитывается при необхода-мости распопояюния. насоса над резервуаром с раствором. Для центрю-бежных насосов запас напора, необходимый для исключения кавигащш, рассчитывают по формуле (3.18) [c.46]

В работах [9, 56] для выяснения природы ньютоновского поведения жидкостей при течении в капиллярах были исследованы соединения, образующие Я-свяэи и не образующие их. Выяснено, что при течении жидкостей, образующих Я-связи, в стеклянных и кварцевых капиллярах наблюдается отклонение от закона Пуазейля при низких значениях градиентов напора. Было высказано предположение, что наблюдаемое отклонение связано со свойством полярных жидкостей образовывать молекулярные пространственные структуры, обладающие некоторой величиной предельного напряжения сдвига. Это является следствием межмолекулярных связей. [c.32]

Предельные отклонения напора производственные 3 % — для насосов моделей 2, 3, 5, 10 п 11 5 % — для насосов моделей 6 и 16. В конце ресурса работы насоса допускас" " напора на 7 % и снижение КПД на 3 %. [c.803]

Так как отношение а/аконв. не может быть меньше единицы, то предельное значение г /Ь составляет 0,049. В этом случае жидкость движется достаточно быстро и при данном температурном напоре невозможно образо вание пузырьков пара у стенок трубы. [c.115]

На рис. 7-13 показано положение кальки с характеристикой, причем с накладочной точкой, соответствующей /)1 = 6,0 м и я = 75 об1мин, совмещена точка 3. Следовательно, в данном положении характеристика отвечает параллельной работе трех агрегатов. Видим, что при напоре Я=40 м (предельная мощность трех турбин составляет 200 тыс. кет. [c.266]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология