Диаграмма скоростная

Как видно из диаграммы, скоростной напор уменьшается непропорционально потере напора и лишь в той мере, в какой от потери энергии зависит количество и, следовательно, скорость протекающей жидкости. [c.50]

К третьему уровню иерархии относятся явления, связанные с процессом взаимодействия системы кристалл — несущая (сплошная) фаза. Наглядную картину структуры связей ФХС демонстрирует обычно диаграмма взаимных влияний физических и химических явлений системы. При построении такой диаграммы ФХС представляем в виде набора элементов и их связей. При этом узлам диаграммы ставятся в соответствие отдельные явления или эффекты в системе, а дугам — причинно-следственные связи между ними (рис. 1). Растущая кристаллическая частица движется в объеме сплошной фазы под действием сил сопротивления, инерционных, тяжести, подвергаясь одновременно воздействию механизма переноса массы ПМ, энергии ПЭ и импульса ПИ через границу раздела фаз в направлении 1- 2 (где 1 означает принадлежность к сплошной фазе, 2 — к кристаллу). Процесс кристаллизации на частице идет при неравновесии химических потенциалов вещества в несущей фазе и в частице Д , неравновесности по температурам фаз Ат скоростной неравновесности А , т. е. при несовпадении скоростей фаз. Поэтому естественно принять, что рассматриваемая неравновесность гетерогенной системы и обусловливает совокупность явлений, составляющих механизм межфазного переноса при кристаллизации. Причем неравновесность гетерогенной системы в целом (по Ац, Ат, А ) обусловливает в качестве прямого эффекта (сплошные дуги) перенос массы через поверхность в направлении 1- 2 (дуги 1, 2, 3). Каждый вид неравновесности обусловливает прежде всего перенос соответствующей субстанции (дуги 4, 5) и одновременно оказывает перекрестное или косвенное влияние (пунктирные дуги) на перенос других субстанций (для ПЭ — дуги 6, 9 для ПИ — дуги 7, 8). [c.8]

Результаты измерения распределения скорости представлены на рис. 6.23. Анализ этой диаграммы показывает, что 60% весового расхода потока проходит только через 20% площади входного сечения холодильника. Следует отметить, что средний скоростной напор на выходе из нагнетателя был равен 406 мм вод. ст., в то время как падение давления в теплообменной матрице при равномерном распределении воздуха должно составлять 132 мм вод. ст. (Теплообменная [c.132]

Нагрузка Нв и предельная мощность на выходном звене гидропривода определяются по трем последним выражениям (2.10). Нагрузка Я на гидропривод во втором периоде рассчитывается по формулам, определяющим силу резания при обработке детали инструментом. Прн этом эффективная мощность на выходном звене Л м = Ум м- Упрощенные скоростная и нагрузочная диаграммы гидропривода агрегатной головки при ходе вперед изображены на рис. 2.13. [c.91]

Энергетический расчет исполнительной части привода с цикловым программным управлением рассмотрен в параграфе 2.2 на примере гидропривода агрегатной головки автоматической станочной линии. В результате такого расчета определяются и принимаются следующие кинематические, силовые и временные величины предельная скорость при быстром движении, скорость t M медленного движения (рабочей подачи инструмента), силы (момента силы) Яв и Я внешней нагрузки при быстром (холостом) и медленном (рабочем) движении выходного звена, продолжительность а, м. н и в каждого ИЗ четырех периодов. Упрощенные изображения скоростной й нагрузочной диаграмм гидропривода агрегатной головки при движении вперед показаны на рнс. 2.13, где наглядно представлена основная особенность работы двухпозиционного привода с цикловым программным управлением несовпадение максимальных скорости и силы Я внешней нагрузки. [c.109]

Сопоставление скоростных диаграмм при различных углах выхода р2 в условиях одинаковых значений щ и 2 представлено на рис. 3.22. Можно видеть, что с точки зрения получения наименьшего кинетического напора [величины 2V(2 )] наилуч-шими являются лопатки, отогнутые назад (рис. 2.22, а) Я ин = н (с2 - С 2)/(2 ) при этом минимально. [c.302]

Для батарей с коридорным расположением труб коэффициент трения при изотермическом потоке можно получить из рис. П-58, с. Каждая группа кривых соответствует определенному числу Рейнольдса. Среднее отклонение расчетных величин от экспериментальных составляет 15%. При шаге, превышающем 3 диаметра трубы, можно применить имеющиеся в литературе диаграммы В качестве предварительного значения падения давления можно взять 0,32 скоростного напора на каждый ряд труб. [c.170]

Рис. 4.28. Седиментационные диаграммы для полистирола в циклогексане полученные методом скоростной седиментации

В ходе испытаний снимались характеристики двигателя скоростная, нагрузочная и по углу опережения впрыска топлива. Основными были выбраны нагрузочные режимы 1000 об мин при угле опережения впрыска топлива до верхней мертвой точки 20°. Индикаторные диаграммы снимались электрическим индикатором с пьезокварцевым датчиком. Дымность выпускных газов измерялась фотоэлектрическим дымомером. [c.139]

Высота скоростных диаграмм на входе-и выходе определяется соответственно скоростями ri и которые зависят от производительности насоса и от величины площади сечения канала рабочего колеса, через-который проходит данный расход. [c.44]

Скоростная диаграмма с изображением линии тока в пространстве для одного из элементов показана на рис. 41. [c.60]

Из скоростной диаграммы видно, что в этом случае направление абсолютной скорости с не совпадает с осевым направлением и появляется тангенциальная скорость Си- [c.336]

Опыты по скоростной седиментации полиамидокислот проводили при 25° С и скорости 50 ООО об мин. Измерения коэффициентов седиментации при различных концентрациях растворов показали их значительную концентрационную зависимость. Поэтому помимо стандартных преобразований седиментационных диаграмм была про- [c.208]

При помощи одновременной скоростной киносъемки движения пламени и записи давления оказалось возможным сравнить через 2,4° поворота коленчатого вала количество действительно сгоревшего заряда с количеством, которое должно сгореть на основании расчетов по диаграмме давления и по термодинамическим таблицам. Было найдено, что при горении изооктана и бензола в пяти различных опытах коэфициент полноты сгорания был примерно равен 81%, т. е. только 81 % полезной тепловой энергии был использован для создания давления, наблюдаемого по индикаторным диаграммам. Наибольшая потеря энергии наблюдалась при максимальной скорости сгорания заряда в интервале 2—7° поворота коленчатого вала при положении поршня от [c.206]

Определив значения Х1,вх и находят по диаграмме (см. рис. 14) скоростной коэффициент на выходе из подводящего трубопровода (на входе в клапан) Я1, вых- Затем вычисляют скорость газа на входе в клапан [c.41]

Скоростной коэффициент на входе газа в отводящий трубопровод (на выходе из клапана) Я,о, вх в зависимости от Ло, вых и 0 находят по диаграмме (см. рис. 14). Затем определяют скорость газа на выходе из клапана [c.44]

Существующий суммарный напор, вызываемый подъемной силой, можно рассчитать по высоте горелок над местом подвода холодного воздуха (см. рис. 314) в регенератор, используя диаграмму тяги, приведенную на рис. 295. Он колеблется в пределах 49—98 н/л1 (5—9 мм вод. ст.). Одну пятую часть этого напора следует отнести на счет регулирующего шибера у подво 1а холодного воздуха, когда дымовые каналы и регенераторы чистые, с тем, чтобы можно было обеспечить полный поток газов (открытием шибера), после того как дымовые каналы и регенераторы частично заполнятся пылью. Рекомендуется также использовать часть напора за счет подъемной силы в виде скоростного напора для перемешивания топлива и воздуха при входе в топочное пространство. Желательна [c.420]

Способность к проявлению вынужденных высокоэластических деформаций у жестких сетчатых полимеров сказывается, в частности, в поведении деформированных образцов после снятия сжимающей (или растягивающей) нагрузки, как это было показано в работе [16]. Для увеличения скорости релаксации образцы полимеров нагревались в термостате при температурах, которые заведомо не приводили к изменению структуры образцов. Параллельно с изучением диаграмм сжатия (и растяжения) производилась скоростная киносъемка двумя киноаппаратами, работающими синхронно. Было установлено, что образцы, имевшие в момент достижения максимальной нагрузки деформации 30—40%, практически восстанавливаются даже после появления в них трещин. [c.80]

На фиг. 22 в координатах 8 — 1 условно показан рабочий процесс для одноступенчатого турбодетандера, а на фиг. 23 — для двухступенчатого. На этих диаграммах указаны соответствующие теплоперепадам скоростные напоры и коэффициенты скорости Я, характеризующие основные расчетные точки. Кроме того, важнейшие расчетные теплоперепады выражены в долях от общего изоэнтропийного теплоперепада, величина которого принята за единицу. При этом учтен и коэффициент возврата тепла а. Фиг. 22 и 23 наглядны и помогают ориентироваться в расчетах с применением газодинамических функций. Ими можно воспользоваться и для уточнения формул, в которых не учитывается коэффициент возврата тепла. Так, формулы (68), (69), (73) и (77) с учетом а примут вид [c.265]

На основании перечисленных особенностей ориентационной вытяжки волокна можно построить типовые диаграммы этого процесса. На рис. 9.9 приведена диаграмма напряжение — кратность вытяжки для исходного аморфного полимера (кривая 1), частично закристаллизованного полимера (кривая 2) и полимера, имеющего относительно высокую степень кристаллизации в исходном состоянии (кривая 3). В первом случае начальное напряжение нити невелико. Оно определяется скоростью деформации и вязкостью системы, находящейся выше температуры стеклования. По мере увеличения кратности вытяжки (при сохранении скоростного и температурного режима деформации) возрастает количество упорядоченного полимера, начинает протекать кристаллизация и возрастает сопротивление дальнейшей деформации. При определенных кратностях вытяжки, зависящих от скорости деформации и температурных условий, напряжение достигает предела, задаваемого прочностью системы при растяжении. [c.220]

В случае внезапного сужения и расширения (диафрагма, регистровое отверстие) принято коэффициенты сопротивления относить к скоростному напору в трубе или канале. Коэффициент сопротивления диафрагмы при толщине ее, превышающей 0,02 а, находится по диаграмме рис. [c.431]

Тепловой перепад й — /2 определяется из . -диаграммы, а скоростной коэффициент ф1 принимается равным 0,92—0,96. [c.77]

По получаемой диаграмме и известным параметрам прибора (радиус и длина капилляра, характеристика пружины, радиус поршня, окружная скорость движения диаграммы) вычисляются для нескольких точек напряжения сдвига т, средняя скорость деформации сдвига В и эффективная вязкость . По этим результатам строится вязкостно-скоростная характеристика смазки. Средние скорости деформации определяются по углам наклона касательных к кривой в соответствующих точках относительно оси абсцисс. Чтобы точно измерить эти углы, в приборе предусмотрена возможность изменения скорости вращения барабана самописца. На рис. 304 показана примерная диаграмма, на которой четко видны изгибы кривой вследствие изменения скорости вращения барабана. [c.281]

Скоростной коэффициент ф1=0,924-0,96, а тепловой перепад расширения пара находят по - -диаграмме. [c.232]

Результаты определения скоростной седиментации с помощью фотометрической регистрации приведены на рис. 11-50. Заметим, левая диаграмма показывает индексную метку (в роторе центрифуги), находящуюся на расстоянии 5,7 см от оси вращения, и мениск на каждой последующей диаграмме также показан мениск. Комбинированное увеличение фотографической и фотометрической систем известно, что дает возможность определять расстояние, как функцию времени. Это осуществляется путем измерения расстояния Гх от мениска до границы (см. рисунок) и последующего прибавления расстояния о от индексной границы до мениска. Деление этой суммы на коэффициент увеличения оптических систем и прибавление к полученному результату 5,7 см дает следующие значения [c.345]

Было установлено, что абсолютные размеры вылета струп не велики. Даже при значительных скоростях вылет не превышает нескольких сантиметров. Так, в опытах с касторовым маслом при скоростн воздуха 24 м. сек вылет не превосходил 40 мм, а в опытах с водой при скорости до 8,8 м сск вылет ие превосходил 30 мм. Такой незначительный вылет струи объясняется большим сопротивлением жидкости, а также действием подъемной силы. Величину горизонтального вылета можно выразить как функцию числа Не для газа. Шойхет и Большаков установили опыталт с системой воздух—вода, что при Не < 3000 горизонтальный вылет не превосходит 15—16 мм. На фиг. 112 представлена диаграмма, построенная этими авторами при помощи это11 диаграммы можно установить величину вылета как функцию числа Не. [c.153]

Применяемые в системах водоснабжения, на напорных трубопроводах гидроэлектростанций, в газо- и нефтепроводах и других сооружениях и установках задвижки и различные затворы могут работать как в сети, так и на выходе из сети (концевые). В первом случае их устанавливают или в прямой трубе, или в конфузорно-диффузорном, или в кон-фузорном переходах (см. соответствующие схемы на диаграммах 1.8.7-5, 1.8.7-7- 1.8.7-13 и 1.8.7-20). Приводимые на указанных диаграммах значения не учитывают дополнительные потери скоростного давления на выходе и соответственно потери в переходах [746, 747]. [c.398]

Кэри [208] экспериментально установил, что диаграмма растяжения полиэтилена низкой плотности (рис. 2.6) на вязкоупругом участке нелинейна. Испытания проводились в широких температурном и скоростном диапазонах. Графическим дифференцированием диаграммы удалось показать, что касательный модуль (см. рис. 2.6) описывается экспонентой [c.35]

Пример. На рис. 4.28 приведены седиментационные диаграммы полистирола в циклогексане (ро = 0,7783 г мл) при 34° С, полученные в стандартной односекторной кювете с высотой столба раствора 2—3 мм при скорости вращения ротора 8000 об/мин в течение 2,5 час. Для расчета определяется высота седимента-ционной диаграммы см) и заштрихованные площади (в см ) (рис. 4.29 и 4.28), ограниченные градиентной кривой в опыте но приближению к седиментационному равновесию (АтПа) и в опыте по скоростной седиментации т ). В нашем случае Дд = 3,5 см, Ша = 3,14 см Аша = 0,65 см , Га = 6,46 см, (о = 2пп1%0 = = 839 сек , V = 0,94 см /г. Коэффициент увеличения изображения Ky = 10. [c.149]

Как видно из диаграммы, основную роль в снижении предела выносливости после предварительной коррозии играет вид механической обработки, а не чистота поверхности. Шлифованные образцы с высшей чистотой поверхности давали большее снижение выносливости, чем точенные с меньшей чистотой поверхности, т. е. они более чувстБитаньны к воздействию предварительной коррозии, чем точенные обычным и скоростным резанием. [c.74]

Манометрическая высота подачи цент1юбежного насоса, как и поршневого, слагается из требуемой геометрической высоты и суммы высот, соответствующих гидравлическим потерям во всесывающем и нагнетательном трубопроводах. Геометрическая высота по-Дачи является для каждой данной установки постоянной величиной и может быть изображена на диаграмме Я — V (фиг. 73) отрезком ОО на оси ординат. Что касается гидравли- ческих сопротивлений, то сумма их изменяется пропорци<)нально величине скоростного напора, поэтому она зависит от производительности насоса. Таким образом, зависимость величины требуемого напора от производительности насоса изобразится на диаграмме Я — V кривой О А (фиг. 73), носящей название характеристики трубопровода. Путем совмещения рабочей характеристики насоса при данном числе оборотов (я ) с характеристикой трубопровода мы убеждаемся, что при полностью открытой задвижке насос может обеспечить подачу и напор, выражаемые координатами точки пересечения А обеих характеристик. Точка А называется предельной рабочей точкой насоса в заданных условиях. При данном числе оборотов подача жидкости в трубопровод может быть уменьшена путем некоторого пере-128 [c.128]

Полученная диаграмма указывает на аффинность скоростных профилей ю всех сечениях основного участка струй разных типов при любых усло-жях истечения в зернистый слой. Опытные точки удовлетворительно ло-катся но всей ширине пограничного слоя вокруг универсальной кривой, шисываемой уравнением Шлихтинга. Однако более значительный разброс шытных точек на границе струи позволяет предполагать, что профиль [c.33]

Анализируя диаграмму, не трудно видеть, что с возрастанием угла от / 2min до / 2max напор //too, развивземый нзсосом, непрерывно растет, причем, начиная с угла /Sg = 90°> это возрастание происходит за счет увеличения скоростного напора. [c.161]

Если нанести этот скоростной напор на диаграмму i — s, то получим первую исходную точку для определения статических параметров перед EJTOpofl ступенью, а именно [c.407]

Если сушка протекает в периоде постоянной скорости или же если сопротивление внутренней диффузии влаги для этого материала незначительно, то мы можем считать, что скорость сушки материала пропорциональна величине С (Я— h) p, где С — скоростной коэфициент в формуле Дальтона и (Я—Л)ср — средний сушильный потенциал воздуха, определяемый средней точкой состояния воздуха на линии yd-диаграммы, изображающей данный процесс сушки. То1да длительность сушки но сравнению с первым процессом, для которого длительность сушки [c.152]

При построении этих диаграмм, возможно, недостаточно учтен эффект скоростного воздушного напора. В действительностп имеется три эффекта [c.45]

Близкий, хотя и отличный от рассмотренного, способ анализа групповых данных — способ скоростных спектров, заключающийся в построении диаграммы эн гнн на плоскости с коорднната.ми приращения н вре.мени 71 Такие диаграм.мы [c.76]

Если V — скорость, то Vu) — ускорение, а Ww — сме се три величины можно нанести на один график. Принца 13 рис. 49. Все шкалы логарифмические. При чтении так< раммы для каждой точки можно получить значения ч жорости, ускорения и смещения, считывая их с соответств икал. Это означает, что кривая частотно-скоростного спек 1ержит также сведения о спектрах ускоре1 ия и смещения. ичеЬкии при.мер использования трехмерных диаграмм пр J [831]. [c.218]

Г (л, (о) гг изображение скорости движения частиц в волнах Р и S в виде изолиний в прямоугольной системе координат, где по оси абсцисс откладывалось расстояние л , а по оси ординат — частота to. При таком трех компонентном ) Зображении любая вертикальная линия дает спектр скорости для соответствующего расстояния, а горизонтальная линия — зависимость поглощения от расстояния на задан1юн частоте. Минимизируя путем подбора раз ЮСТЬ между наблюден г jofi и теоретическими скоростными диаграммами, можно определить наиболее вероятные коэффициенты гюглощення и геометрического расхождения. [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология