Уравнение процесса сжатия

Проведите анализ уравнений процессов сжатия и расширения, происходящих в компрессорах. [c.207]

Уравнение (9.20) является тепловым уравнением процесса сжатия газа иначе выражает баланс энергии при компримировании в тепловой форме. Из термодинамики известно, что энтропия [c.189]

Основные уравнения. Совместное использование первого закона термодинамики и уравнения состояния идеального газа приводит к следующим уравнениям процессов сжатия и расширения, проходящих в компрессорах [c.299]

Исходя из уравнений изменения внутренней энергии газа в пузыре и в системе камера-пузырь и уравнений сохранения массы и предполагая, что процесс сжатия-расширения в камере протекает адиабатически, а в пузыре - изотермически, для Рк ( ) можно получить следующее уравнение [75] [c.54]

Процесс сжатия в адиабатном, энергетически изолированном потоке с потерями, происходящий, например, в диффузоре, определяется уравнениями (2.50) и (2.51) прн dl = 0 [c.75]

В результате расчетов установлено, что особого внимания заслуживает вопрос об определении условного показателя изоэнтропы. Обычно [18, 48] его определяют вдоль изоэнтропного процесса сжатия по формуле, полученной непосредственно из уравнения (3.39) [c.117]

В принципе можно рассчитывать так же и процессы с отводом теплоты, но для этого должен быть заранее известен закон, по которому она отводится в процессе сжатия или расширения. Практически наиболее удобно такие процессы рассматривать как политропные. Если же закон, по которому отводится теплота, можно представить только в зависимости от термодинамической температуры, то применение метода условных температур себя не оправдывает, так как в процессе расчета на каждом шаге необхо-ди.мо обращаться к уравнению состояния, чтобы перейти от условной температуры к термодинамической. [c.120]

Соответственно для адиабатического процесса сжатия газа уравнение (7-29) выразится следующим образом [c.218]

Температурный показатель политропы конечных параметров Пт-р, связывающий р и Т в процессе расширения, может быть выражен через температурный показатель политропы конечных параметров процесса сжатия Пте- Температура газа в начале расширения Гз и конце сжатия определяется уравнениями [c.34]

Давление в подсоединенной полости в процессе расширения будет больше, чем в цилиндре. Если выравнивание давлений произойдет в процессе всасывания, то уравнение для определения справедливо. Если же это произойдет в процессе сжатия, то присоединенная полость имеет слишком большой объем. При этом увеличение удельной индикаторной работы и уменьшение производительности ступени будут выше расчетных. То же самое вызовет заниженная площадь сечения подсоединительных клапанов. [c.299]

Понятие минимальной работы можно распространить и на про цесс сжатия. Для адиабатического обратимого сжатия, как было указано выше, работа равна приросту энтальпии 2— ь или Аг. Это полностью согласуется с общим уравнением (111-171), так как для адиабатического процесса А5 = 0. Для изотермического процесса сжатия, по своей природе обратимого, работа сжатия определялась по уравнению (111-126), идентичному уравнению (111-171), [c.264]

Для конкретных процессов сжатия уравнение (5.57) может быть несколько упрощено. [c.174]

Адиабатическое сжатие происходит в адиабатической пушке Принцип действия газ из ресивера приводит в движение поршень, который сжимает исследуемый газ в сжимаемом газе повышаются давление и температура по окончании сжатия поршень начинает двигаться в противоположную сторону, исследуемый газ расширяется и охлаждается. Благодаря инерции поршня (при достаточно большой его массе) основное сжатие газа происходит при торможении, когда давление сжимаемого газа больше, чем сжимающего. Это позволяет производить сильное сжатие и получать высокие давления (до 10 кгс/см и температуры (до 9000 К) при сравнительно небольшом давлении газа в ресивере (100—150 кгс/с.м ). Важная особенность пушки — большие скорости охлаждения при расширении (10 К-с ), что на 3 порядка превышает скорость охлаждения газа при его естественном остывании. Это позволяет осуществить закалку высокотемпературной газовой смеси и изучить состав продуктов высокотемпературной реакции. Реагирующий газ разбавляют инертным (в 10 — 10 раз), чтобы реакция не влияла на процесс сжатия. Давление, температура и положение поршня находят из уравнений р = ро ( ж ) , Т= [c.360]

Рассмотрим теперь процесс сжатия одной фазы вследствие расширения другой. Используя уравнение (И.15), найдем [c.127]

Считая процесс сжатия в насосе адиабатным, а газовую смесь — двухатомным идеальным газом, найти температуру после сжатия, если до сжатия t = 15. Газ поступает в насос под давлением 270 атм давление выходящего из насоса газа 300 атм. Для расчета воспользоваться уравнением, приведенным в условии задачи 1. [c.14]

Это уравнение относится к процессу сжатия ионита [c.83]

При политропическом процессе сжатия количество отведенного тепла от цилиндра можно определить из уравнений (2 17-2.21). [c.19]

Для всех процессов сжатия действительны уравнения энергетического и эксергетического балансов [c.196]

Процессы сжатия и расширения газа в аккумуляторе. В соответствии с приведенным выше характеристическое уравнение, выражающее соотношение между давлением и удельным объемом при адиабатном процессе сжатия газа, имеет вид [c.475]

Уравнение связи рассматриваемых объемов пневмогидроаккумулятора с учетом политропического процесса сжатия идеального газа можно представить в виде [c.114]

Работа, затрачиваемая на сжатие газа при неизменном теплосодержании, т. е. ири адиабатическом процессе сжатия, определяется уравнением [c.124]

Если в течение процесса сжатия газа тепло отнимается в меньшем количестве, чем это необходимо при изотермическом сжатии, что и происходит во всех реальных процессах сжатия, то фактическая затрата механической работы будет большей, чем при изотермическом сжатии, н меньшей, чем при адиабатическом. В этом случае процесс сжатия будет политропическим и затрата механической работы для него может быть вычислена по уравнению [c.125]

Всякий процесс сжатия и расширения газа, независимо от того, как он протекает, можно изобразить одним общим уравнением политропы [c.129]

При адиабатическом процессе сжатия газа в компрессоре связь между объемом и давлением определится из уравнения адиабаты [c.250]

При расчете мощности на валу компрессора по выражению (9.18) величину удельной энергии на сжатие Ь подсчитывают по одному из уравнений (9.6), (9.8), (9.10), (9.12), (9.13) или (9.15) в зависимости от того, ближе к какому виду термодинамического процесса происходит процесс сжатия в компрессоре. [c.197]

Использование расчетных формул, базирующихся на уравнении Клапейрона—Менделеева, для области достаточно высоких давлений может привести к заметным погрешностям. В то же время использование более точных аналитических методов на основе упомянутых уравнений состояния сопряжено с весьма громоздкими расчетами. Поэтому переходят к графоаналитическому определению параметров и характеристик процессов в компрессоре с помощью диаграмм состояния реальных газов. Наиболее удобными в практическом использовании представляются энтальпийно-энтропийные диаграммы h(i) — s, процессы сжатия в которых изображены на рис. 4.2. Затраты энергии соответственно этой диаграмме получаются как разности энтальпий сжатого и исходного газа. [c.329]

Процесс сжатия описывается системой уравнений (3.13.40) и (3.13.46). Ее решение возможно только численными методами, в том числе в рамках алгоритма, который описан в предыдущем подразделе применительно к решению системы уравнений (3.13.33), (3.13.36) и дополнен расчетом сжатия структурированного столба взвеси. Путем варьирования размера, концентрации и силы сцепления частиц, фрактальной размерности флокул и константы скорости коагуляции (замедления коагуляции) с помощью указанного алгоритма решения системы уравнений (3.13.33), (3.13.40), (3.13.46) можно воспроизвести любой известный из опыта тип эволюции взвеси. [c.707]

В практике технических расчетов уравнения работы изотермического сжатия или расширения (38) и (38а) занимают очень незначительное место, так как все процессы сжатия фактически протекают настолько быстро, что температура газа при этом не остается постоянной, а сильно изменяется. В практике расчетов уравнение изотермы широко применяют только в форме уравнения Ьойля, на котором мы подробно останавливались выше (стр, 45). [c.69]

Примепеинс каждого из уравнений определяется характером поставленной задачи и требуемой точностью расчетов. При расчете процессов сжатия перегретого пара при средних и малых давлениях и илотиостях, не превышающих критической плотности, инженерная точность вполне может быть обеспечена с помощью уравнений Битти—Бриджмена, Старлинга, БВР. Существенным преимуществом этпх уравнений является возможность расчета параметров смесей реальных газов, которые часто являются рабочими веществами компрессоров в химическом и нефтехимическом производствах. Если необходима высокая точность расчетов, то применяют уравнения Боголюбова—Майера, Клёцкого и др. Отметим, что по существу почти псе известные уравнения состояния являются математическими аппроксимациями двумерных термодинамических поверхностей, описывающих термические свойства реальных газов. Поэтому точность р—V—Г-зависимостей определяется главным образом степенью полинома, который входит в уравнение состояния. Так, уравнение Битти—Бриджмена является уравнением третьей степени по температуре и плотности, уравнение БВР — пятой степени по плотности и третьей степени по температуре, уравнение Старлинга — пятой степени и по плотности и по температуре. В некоторых случаях таких значений степени недостаточно для получений нужной точности, тогда принимают уравнение Боголюбова—Майера, которое теоретически представляет собой бесконечный ряд по степеням температуры и плотности. Однако на практике даже для прецизионного описания термических свойств редко приходится применять степени выше восьмой. [c.18]

Погрешность может быть уменьшена, если при определении рассматривать интервал изменения параметров не вдоль изоэнтропы, а вдоль линии действительного процесса сжатия. При этом расчетная зависимость для определения к представляет собой уравнение (3.43), решенное относигельио числа изоэнтропы [c.117]

Для изотермического процесса сжатия газа уравнение (7-30) запищется в виде [c.218]

Для построения индикаторных диаграмм ступеней компрессора на режиме регулирования проведем линию постоянного давления стр . Затем через точку 1 проведем линию, параллельную оси ординат, которая пересечет линию ар = onst в точке 1. Отрезок линии = onst от точки О на оси ординат и / равняется по построению. Из точки 1 проведем изотерму 1 — 10, описываемую уравнением pV = amRT i, и линии, параллельные оси ординат, через точки 4 и 7, соответствующие началу процессов сжатия во второй и третьей ступенях при номинальном режиме. Течки пересечения изотермы 1 —10 с линиями постоянных абсцисс 4 и 7 обозначим 4 и 7. Проведем через точки 4 и 7 линии, параллельные оси абсцисс. Отрезки линий 3 —4 и 6 —7 являются по построению объемами и Унщ соответственно. [c.289]

Э. Т.Сжатие газов и нйлкостеИ Для действительных процессов сжатия уравнение эксергетического [c.32]

При отсутствии внешнего охлаждения внутренняя работа компрессора на единицу расхода рабочего агента может быть определена непс-средственно по тепловой диаграмма как разность энтальпий конечные точек процесса сжатия в соответствии с уравнением (2.16). Такод простой метод определения внутрег-неп работы компрессора не может быть применен при наличии охлал-дения, так как в этом случае, как видно из уравнения (2.1а), кроме разности энтальпий рабочего агег-та в начальной и конечной точках процесса сжатия необходимо знать еще удельный отвод тепла I з охлаждающего устройства (/км- Сл , -дует указать, что внутренний относительный КПД компрессора -п, достаточно полно характеризует протекание процесса сжатия, но не может служить мерой эффективности испо.льзования внутренней работы в компрессоре. Такой мерой служи внутренний эксергетический КПД компрессора т]е,1, представляющий [c.53]

Процесс полимеризации этилена при высоком давлении может быть представлен как совокупность трех различных по физической природе и взаимосвязанных процессов химические реакции, тепловые процессы, процессы сжатия газа и массообмена (рис. 5.1). Этой схеме реактора при математическом описании соответствует система дифференциальных уравнений балансов материальных, теплового и баланса импульса. Материальные балансы реактора составляются на основе кинетической модели процесса, приведенной в гл. 4, с учетом принятых допущений по гидродинамическому режиму процесса. Тепловой баланс реактора определяется скоростью высокоэкзотермичной реакции полимеризации и условиями теплообмена в реакторе. Баланс импульса позволяет определить изменение давления по длине при проведении процесса полимеризации в трубчатом реакторе. [c.79]

В наиболее общем случае в процессе сжатия не выдерживаются условия Т= onst и i = onst — такой процесс называют поли-тропным (или политропическим). Он описывается уравнением [c.327]

Во всех этих случаях для вычисления интефала (4.11) надо знать связь между подынтефальными величинами. Конкретное выражение этой связи зависит от характера процесса сжатия, т.е. от уравнения, описывающего стадию сжатия 1—2. Ниже рассмотрены характерные режимы сжатия, причем анализ проводится в расчете на 1 кг сжимаемого газа с определением удельной работы / в Дж/кг. Аналитические выражения для / достаточно просто получаются применительно к идеальному газу. [c.335]

Заметим, что вследствие малой сжимаемости воды изобары переохлаждения жидкости практически совпадают с инжией предельной кривой, поэтому точки 8 а 8 также практически совпадают. Наконец, процесс сжатия паровой смеси в диффузоре эжектора можно представить и таким образом, что холодный пар сжимается по адиабате 4—5, а эжектирующий (рабочий) пар—по адиабате 2—3. Тепловой баланс пароэжекторной холодильной машины можно выразить уравнением (2к=Со+Сп+ -н> где Qк — количество, отведенного тепла в конденсаторе Со — количество тепла, отведенного от охлаждаемой жидкости в испарителе ( п — расход тепла на получение эжектнрующего пара н — количество тепла, эквивалентного затраченной работе на подачу жидкости иа- [c.737]

На рис. 11.6. представлена диаграмма работы компрессора при различных процессах сжатая, которые для любых типов компрессоров можно описать уравнением политропы р w" = onst. Кривая 1-2, соответствует изотермическому процессу (п = I), 1 -2ад - адиабатическому п = к), а кривая 1-2 - политропическому (1 <п< к), где для воздуха к 1,4. [c.301]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология