Предельная производительность ступени

Предельная производительность ступени, определяемая наименьшей площадью и потерями на рассчитываемом участке, находится с помощью процедуры [c.184]

ПРЕДЕЛЬНАЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СТУПЕНИ [c.40]

При малых значениях ку и достаточно высоких М и М ,, наибольшая производительность ступени определяется рабочим колесом. Оно работает в предельном режиме, соответствующем запиранию входных сечений межлопаточных каналов. Увеличение ку приводит к смещению режима от наибольшей производительности в сторону больших 11, вследствие чего наибольшую производительность ступени начинает определять лопаточный диффузор. Минимальные значения коэффициентов потерь колеса и диффузора при изменении ку мало отличаются по величине, вследствие чего и КПД ступени практически не зависит от ку. Однако из этого результата, справедливого для данного частного случая, нельзя делать обобщающих выводов для всех возможных вариантов ступеней. Если в этой ступени повернуть лопатки диффузора на меньший угол и сдвинуть области совместной работы колеса и диффузора в сторону больших значений /1, то и в этом случае каждая область будет располагаться тем левее, чем больше ку. Если принять во внимание характер зависимостей Со-п = = f (й, М ,,) в области больших углов натекания 1, то увеличение означает возрастание а значит, КПД такой ступени с повышением ку будет понижаться. Этот краткий анализ показывает, во-первых, что влияние ку на характеристики ступеней центробежного компрессора неоднозначно и, во-вторых, что в области ку = 1,12- 1,25 характеристики ступени от ку практически не зависят. Это дает возможность, в частности, распространять результаты исследований ступеней холодильных центробежных компрессоров, получаемые при работе на наиболее распространенных веществах К12 или Н22, ка все хладагенты и другие рабочие вещества, у которых ку находится в этих пределах. Эксперимент хорошо подтверждает эти выводы [35). [c.209]

Пилотные испытания должны проводиться на экстракторе, геометрически подобном тому, который будет использоваться в промышленном масштабе, особенно если необходимо определить такие характеристики аппарата, как эффективность ступени, высота, эквивалентная теоретической тарелке, или высота единицы переноса, а также предельные производительности. [c.431]

В последние годы в связи с ростом применения компрессорных машин центробежного типа для сжатия тяжелых газов, а также общим форсированием окружных скоростей вопросы определения предельной производительности, вследствие достижения звуковой скорости в каком-либо сечении ступени, становятся важными и для стационарных машин. [c.40]

Каждая единица объема дополнительной полости парализует одну и ту же долю рабочего объема цилиндра. В случае цилиндра двойного действия на общее уменьшение производительности ступени влияет суммарная величина дополнительных объемов, присоединяемых к обеим полостям цилиндра, причем соверщенно безразлично, какая доля объема будет присоединена к одной из них и какая к другой. Дополнительный объем может быть целиком присоединен только к одной из полостей цилиндра, разумеется, если он не превосходит предельного значения, при котором эта полость оказывается полностью парализованной. [c.539]

Многоступенчатое сжатие. С увеличением степени сжатия в одной ступени возрастают потери, связанные с сжатием газа во вредном пространстве, и уменьшается к. п. д. компрессора. Кроме того, происходит сильное нагревание газа и возрастает расход энергии на его сжатие. Если известны величины сил, то по формуле (7-39), приняв = 0. можно найти предельную степень одноступенчатого сжатия, при которой производительность компрессора падает до нуля. [c.226]

Показатель политропы расширения мало зависит от П и его можно принять постоянным. Поэтому зависимость Хо от П близка к линейной и при некотором предельном отношении давлений Пцр обращается в нуль. Весь газ, сжимаемый в ступени, при Пцр умещается в мертвом пространстве. При обратном ходе поршня газ расширяется и занимает объем цилиндра, поэтому не происходит поступления свежего газа, вследствие чего производительность компрессора равна нулю. Предельное отношение давлений находят из уравнения [c.36]

При таком способе регулирования использование синхронного двигателя затруднительно вследствие сложности его пуска. Применяют асинхронные двигатели короткозамкнутые, запускаемые с непосредственным включением в сеть или с переключением со звезды на треугольник, и с фазным ротором, запускаемые с последовательным выключением ступеней сопротивления. Выбор электродвигателя и способа его пуска производят в зависимости от мощности компрессора, мощности электрической сети и предполагаемой частоты включений. Частота включений определяется степенью снижения производительности компрессора и размерами установленного ресивера. Она оказывается наибольшей при работе на половинной производительности. Предельно допустимое число повторных включений для различных типов электродвигателей указано в и. 8 настоящей главы. [c.534]

Перераспределение сжатия происходит вследствие отвода части газа после / ступени. В последующие ступени поступает меньшее количество газа, и, как в случае дросселирования на всасывании, соразмерно снижению производительности снижаются все промежуточные давления. На I ступени отношение давлений понижается, на промежуточных —остается прежним, а на последней ступени — увеличивается, возрастая обратно пропорционально производительности. Соответственно росту отношения давлений на последней ступени повышается температура нагнетания, что ограничивает предел возможного снижения производительности. Предельно допустимая температура нагнетания в зависимости от назначения компрессора, марки масла, применяемого для смазки цилиндров, и взрывоопасности масляных паров в сжимаемом газе колеблется в пределах 150—200° С. Пределы регулирования могут быть расширены, если при полной производительности у последней ступени отношение давлений невелико. [c.545]

Несколько более экономичным является регулирование производительности компрессора путем частичного перекрывания (дросселирования) всасывающего газопровода. При этом вследствие роста гидравлического сопротивления давление всасывания падает до р[, но сохраняется давление нагнетания р (рис. 1П-6, а). Массовая производительность компрессора будет уменьшаться соответственно падению давления Рх (возрастанию удельного объема газа) и объемного коэффициента полезного действия (из-за роста степени сжатия р /рх). Разумеется, в результате роста отношения р р[ будет увеличиваться расход энергии на сжатие I кг газа. В случае многоступенчатого сжатия давления газа между ступенями уменьшатся, но останется неизменным давление в последней ступени, так как оно зависит от давления в нагнетательном газопроводе. При этом степень сжатия останется та же, что и прн нормальном режиме, во всех ступенях, кроме последней, где она возрастет примерно обратно пропорционально уменьшению производительности. В связи с этим диапазон регулирования, как и в предыдущем случае, ограничивается предельно допустимой температурой сжатого газа. Необходимо помнить, что рассматриваемый способ регулирования сопряжен с образованием вакуума иа всасывающей стороне компрессора и, следовательно, с возможностью подсоса атмосферного воздуха, опасного в случае сжатия газов, образующих взрывчатые смеси с кислородом воздуха. [c.146]

Полная флегма (г — г =1,0). Это предельный случай, при котором требуется наименьшее число ступеней разделения, но производительность каскада по исходной смеси равна нулю, и в результате экстракции продукты не отбираются. Из уравнения (VII, 73) получим [c.368]

II ступени, практически не приводит к увеличению производительности и не влияет на величину предельного давления. Уменьшение этого отношения до 0,2—0,1 уменьшает производительность на 4—10%, но почти не снижает предельного давления. В связи с этим весьма перспективным может оказаться вакуум-насос с золотником поршневого типа который может быть использован в качестве II ступени, и перепускными каналами на зеркале цилиндра. [c.457]

При работе компрессора на наполнение баллонов ацетиленом давление на выходе из последней ступени компрессора непрерывно увеличивается от величины начального давления в баллонах до верхнего предельного давления (22—25 ати). При этом, с увеличением давления ацетилена на выходе из компрессора производительность его по всасыванию несколько снижается. Ввиду этого используемые на ацетиленовых станциях компрессоры характеризуются не наибольшей возможной производительностью, соответствующей начальному моменту работы компрессора и определяемой по приведенной выше формуле, а средней производительностью, подсчитанной для нижнего и верхнего пределов рабочих давлений на выходе из компрессора. Для определения этой производительности в формулу (59) вводится еще один коэффициент, зависящий, в основном, от интервала рабочих давлений и в некоторой мере от конструктивных особенностей компрессора. Для компрессора типа КА-5 этот коэффициент равен примерно 0,95 для пределов рабочих давлений от О до 25 ати. [c.181]

В некоторых случаях в первом приближении ограничиваются одним из критериев сравнения различных экстракторов, называемым фактором эффективности (иногда — фактором экономичности), который представляет собой отношение предельно допустимой удельной производительности [W, м /(м2-с)], суммарной по обеим фазам, к высоте эквивалентной теоретической ступени (ВЭТС, м) или к высоте единицы переноса (ВЕП, м). Эта величина, обратная времени задержки жидкости в аппарате, может рассматриваться как удельная разделительная мощность, определяющая съем продукции (в м /с) с единицы рабочего объема аппарата (1 м ). Фактор эффективности является лишь ориентировочной характеристикой сравниваемых экстракторов. [c.254]

Замена резиновых прокладок металлическими позволяет при работе на масле ВМ-5 и прогреве откачиваемого объема улучшить предельный вакуум еще на один порядок. Снабжение конструкции насоса выходной эжекторной ступенью заданной производительности с одновременным увеличением мощности подогрева позволяет продлить верхний предел рабочего диапазона до давлений 1 10 мм рт. ст. и получить в насосах второй серии выпускное давление около 0,5 мм рт. ст. [c.94]

Если заданы рабочий агент, например, воздух, начальные параметры его, давление нагнетания, предельно допустимая температура на выкиде и основные размеры компрессора, то определяют производительность, потребную мощность, показатели режимной характеристики компрессора (параметры состояния по ступеням) и поршневые силы, для чего, на основе предварительной оценки, задаются или принимают коэффициенты, характеризующие конструктивные особенности и отдельные элементы рабочего процесса компрессора. [c.71]

Выбор конструкции аппарата для конкретного производственного процесса жидкостной экстракции основан на технико-экономическом сравнении разных конструкций с учетом их производительности, разделительной способности, энергетических затрат, а также капитальных и эксплуатационных расходов. В некоторых случаях, в первом приближении, ограничиваются одним из критериев сравнения различных экстракторов - фактором эффективности, который представляет собой отношение предельно допустимой удельной производительности (V, м /(м с), суммарной по обеим фазам, к высоте эквивалентной теоретической ступени ВЭТС, м, или к высоте единицы переноса ВЕП, м. Эта величина, обратная времени задержки жидкости в аппарате, может рассматриваться как удельная разделительная мощность, определяющая съем продукции, м /с, с единицы рабочего объема аппарата [78]. [c.589]

Рисунок 7-8 показывает также, что характеристики давления компрессора при высоких числах оборотов и производительностях приближаются к нормалям к оси абсцисс. Следовательно, при некоторых режимах нагрузки производительность компрессора сохраняется постоянной при изменениях давления. Это объясняется тем, что при высоких п и Q скорости в межлопаточных каналах первой ступени достигают критических значений и не могут быть повышены. Поэтому и производительность ограничивается некоторым предельным (критическим) значением соответственно вертикальному участку характеристики. [c.166]

Поршневые насосы. Предельное давление поршневого насоса в основном зависит от степени уплотнения поршня в цилиндре и от величины мертвого пространства и для хороших насосов не может быть снижено более чем до 0,05 мм рт. ст. при наличии двух ступеней. При применении хороших масел и осушительных средств удается получать предельное давление порядка тысячных долей мм рт. ст., однако в основном их применяют для получения давлений порядка 0,05—0,02 атм. Поршневые насосы широко используют в химической промышленности, в электротехнических производствах, при получении ряда пищевых продуктов. Они имеют сравнительно высокую производительность (45—3500 м /ч). [c.343]

КВН-2-55-180 СГ. В результате на заводе ликвидирована систему конденсации пропана при высоком давлении. Установка будет работать в одну ступень конденсации, что увеличит поверхность охлаждения пропана, а следовательно, и стоимость установки. Кроме того, Гипронефтезаводом было оговорено, что существующие сырьевые насосы типа ГУН-1 нельзя применять на этой установке, так как их предельное давление на выбросе равно рабочему давлению на установке (46 ат), и предложено выполнить по специальному заказу сырьевые насосы, имеющие давление на выбросе 50—60 ат при производительности, одинаковой с производительностью насосов ГУН-1. Однако ничего не было сделано. [c.220]

Процедура СТУПКОН может иметь модификации в зависимости от того, для каких целей она используется. Например, если рассчитывается характеристика при Мц = onst, то предельную производительность ступени достаточно определить один раз. [c.200]

OMMENT Чтобы найти предельную массовую производительность ступени РАСХКР, предварительно должна быть выполнена процедура РАСХПР. Операторы 10, 11 исключают превыше- [c.187]

Разбивку предельной разности давлений по способу совпадающего расположения (случай В, рис. Х.63) осуществляют в регулирующих устройствах с пзодромным автоматическим регулятором. Последний отличается тем, что после включения очередной ступени регулирования он, осуществляя самопереустановку, понижает предварительно установленное давление для включения следующей ступени до уровня первой. Среди систем ступенчатого регулирования такое въшолнение наиболее совершенно оно позволяет предельно сократить емкость ресивера или же производить регулирование в суженном интервале давлений, не зависящем от относительной производительности компрессора. [c.614]

На рис. 294 приведены опытные данные Олдшу для систем с низким межфазовым натяжением (около 2—5 дн/см). Из рис. 294 видно, что для каждого исследованного соотношения размеров аппарата имеется оптимальное число оборотов мешалки, различное для отличающихся по свойствам систем жидкость— жидкость. В случае уменьшения диаметра отверстий колец статора значения ВЭТС снижаются при одновременном уменьшении предельно допустимой производительности экстрактора, что, вероятно, вызвано уменьшением продольного перемешивания между ступенями. [c.583]

Точка перехода рабочего участка в перегрузочный характеризуется нарушением сверхзвуковой зоны в диффузоре первой ступени и соответствует предельному режиму работы насоса в этой точке действительное противодавление р равно предельному / 4пр. Предельному режиму соответствует максимально возмол<ная при заданном давлении всасывания объемная производительность (скорость откачки) и наиболее экономичный режим работы. Однако этот режим является неустойчивым, так как при незначительном возрастании Сэ по сравнению с Оэпр насос переходит на перегрузочный режим работы, при котором возможны пульсации давления в камере смешения первой ступени и повышенный переток водяных паров из насоса в откачиваемый объем. В связи с этим рабочая производительность насоса должна быть меньше предельной. Точка перегиба характеристики является расчетной точкой, для которой и проектируют пароэжекторный насос. [c.70]

Каждая ступень компрессора должна быть снабжена предохранительным клапаном. Предохранительные клапаны компрессоров доджны быть рассчитаны и тарированы на предельно допустимое превышение рабочего давления в сосудах (не более чем на 10%). Пропускная способность предохранительного клапана не должна быть меньше производительности компрессора. [c.103]

При работе компрессора на наполнение баллонов ацетиленод давление на выходе из последней ступени компрессора непрерывно увеличивается от начального давления в баллонах до верхнего предельного давления (2,3—2,6 МПа или 23—26 ат). С увеличением давления ацетилена на выходе из компрессора производительность его по всасыванию несколько снижается. Поэтому используемые на ацетиленовых станциях компрессоры характеризуют не наибольшей возможной производительностью, соответствующей начальному моменту работы компрессора, а средней производительностью, рассчитанной для нижнего и верхнего пределов рабочих давлений на выходе из него. [c.106]

Номинальную производительность компрессор подает в сеть при давлениях газа в ресивере меньше предельно допустимого. При таких режимах дополнительные мертвые пространства отключены от полостей цилиндра. Подъемная сила поршневого поплавка а удерживает золотник в крайнем-верхпем положении. Повышение давления в ресивере выше допустимого передвинет золотник вниз, открывая отверстие 1 во втулке золотника и закрывая отверстие 5. Первый диск иа штоке золотника погрузится в ртуть и подъемная сила поршня возрастет. Сжатый воздух по трубкам / и 5 поступает в золотиик 11 с правой стороны второй ступени и в золотник 10 с левой стороны первой ступени, присоединяя объемы к первой и ко второй ступеням компрессора. Производительность компрессора уменьшается при этом на 25 %. Если давление в ресивере будет продолжать возрастать, то золотник еще передвинется вниз. Второй диск на штоке погрузится в ртуть и подъемная сила поплавка еще возрастет. При этом движении откроется отверстие 2 и закроется 6 во втулке золотника. Воздух из ресивера по трубкам 2 и 6 через, золотники 10 и и присоединит к цилиндру первой ступени полость Б, а ко второй В. При этом производительность уменьшится еще на 25% и будет составлять половину от номинальной. [c.380]

Скоростные массообменные аппараты представляют собой обычные многоступенчатые противоточные массообменные аппараты с однонаправленным движением фаз на каждой ступени контакта или с так называемыми прямоточными ступенями контакта. Работа прямоточных ступеней контакта характеризуется тем, что пары, поступающие на нее, транспортируют всю жидкость на этой ступени вверх, образуя однонаправленный двухфазный поток. Скорость пара в сечении контактного устройства или его производительность ограничивается условиями сепарации фаз после их контактирования. Поэтому реальные величины скоростей газа в скоростных аппаратах могут быть на порядок выше скоростей в аппаратах с обычными ступенями контакта. Существенным недостатком прямоточных ступеней контакта является непрерывное и довольно значительное уменьшение эффективности массопередачи при снижении скоростей газа по сравнению с предельными значениями. Кроме того, у прямоточных аппаратов с фиксированной межфаз-ной поверхностью при увеличении производительности вес растет быстрее, чем величина межфазной поверхности, в результате чего при определенных значениях геометрических размеров затраты металла и, следовательно, его стоимость на единицу производительности будут резко увеличиваться. [c.195]

Двухступенчатый вакуум-насос типа ДВНП с золотниковым распределением обычно состоит из двух цилиндров одинакового диаметра. Исследованиями НИИХИММАШа установлено, что увеличение отношения объемов, описанных поршнями цилиндров ступеней I и И, практически не приводит к увеличению производительности и не влияет на величину предельного давления. Уменьшение этого отношения до 0,2—0,1 уменьшает производи- [c.347]

Малогабаритный двухступенчатый насос НЭВ-0,2х20 работает по схеме, показанной на рис, 324. Парогазовая смесь из ступени II насоса поступает в конденсатор смешения, куда подается вода из водоструйных насосов. Производительность насоса 0,5 кг/ч при давлении 20 мм рт. ст., предельное давление 10 мм рт. ст. Расход пара 12 кг/ч при давлении 2,6 атм, расход воды 0,35 м /ч при давлении 1 атм. Габаритные размеры площадь в плане 500x445 мм, высота 1,025 м. [c.382]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология