Быстрота действия насоса

Как отмечалось, при вращении рабочего колеса водокольцевого насоса объемы камер меняются за один оборот от нуля до максимальной величины и затем уменьшаются до нуля. При расчете быстроты действия насоса за основу берут наибольший объем камеры, который ограничен двумя соседними лопатками рабочего колеса, радиусом ротора, внутренней поверхностью жидкостного кольца и торцовыми крышками насоса. На основе элементарных геометрических данных величина быстроты. действия водокольцевого вакуумного насоса при условиях всасывания может быть определена по формуле [38] [c.14]

Водокольцевые насосы выпускают различной быстроты действия. Отечественная промышленность выпускает насосы типа ВВН (ВВН-3, ВВН-6, ВВН-12, ВВН-25, ВВН-50). Цифры указывают быстроту действия насоса (м /мин), приведенную к условиям всасывания. Недостатком этих насосов является большой расход мощности, затрачиваемой не только на сжатие и перемещение газа, но и на перемещение рабочей жидкости, находящейся в насосе. Их максимальный к. п. д. составляет примерно 50%. [c.15]

Очевидно, что увеличение быстроты действия насоса без увеличения пропускной способности трубопровода (его диаметра) не позволит повысить быстроту откачки всей системы. [c.226]

Максимальная интенсивность загрязнений наблюдается при достижении насосом предельного вакуума, когда скорость переносного движения откачиваемого газа становится малой, а длина свободного пробега молекул соизмеряется с поперечными размерами трубопровода. Для большинства ротационных насосов это Ю -ч-Ю Па. Абсолютные значения обратных потоков и удельные их величины, т. е. отношения максимальной интенсивности возврата Qe max (мг/с) к паспортной величине быстроты действия насоса по воздуху So (л/с), для ряда насосов даны в табл. 1. [c.5]

Отсутствие трения в роторном механизме позволяет иметь высокую частоту вращения (до 3000 об/мин для небольших и до 1500 об/мин для крупных насосов) и, следовательно, большие величины быстроты действия при сравнительно малых габаритах. Отсеченные вращающимися роторами порции газа переносятся со стороны впуска на сторону выпуска. Таким образом, теоретическая быстрота действия двухроторного насоса определяется геометрическим объемом Ур пространства, заключенного между стенкой корпуса и ротором, а также частотой вращения ротора п. За один оборот вала в насосе переносится обоими роторами четыре порции газа Ур, а следовательно, и теоретическая быстрота действия насоса [c.16]

Из уравнений (2.8) и (2.3) следует окончательное выражение для быстроты действия насоса [c.17]

Быстрота откачки объекта и быстрота действия насоса 49 [c.6]

На основе первых трех насосов промышленность выпускает вакуумные агрегаты, в которых двухроторные насосы скомпонованы с насосами предварительного разрежения. Обычно быстрота действия насосов предварительного разрежения составляет не менее 1/15 быстроты действия двухроторных насосов. Вакуумные агрегаты АВМ-5—2, АВМ-50—1 и АВМ-150—1 имеют примерно в три раза меньший расход энергии и занимают в два-три раза меньшую производственную площадь, чем механические вакуумные насосы с масляным уплотнением той же быстроты действия в области давлений от 100 до 5 Па. Важным положительным моментом является также то обстоятельство, что роторный механизм не требует смазки и поэтому источниками загрязнения откачиваемого объекта парами масла могут быть только вспомогательный форвакуумный насос либо сальники роторных валов. [c.20]

Цилиндрический ротор 1 вращается внутри герметичного корпуса 2. Соударяясь с поверхностью быстровращающегося ротора, молекулы приобретают сверх обычных тепловых скоростей дополнительную скорость, равную окружной скорости ротора, и переносятся таким образом со стороны всасывания 3 на сторону нагнетания 4. В результате такого переноса концентрация молекул на стороне нагнетания становится больше, чем на стороне всасывания. Чтобы не допустить транзита молекул в область входного отверстия, перед ним устанавливается перегородка 5, перекрывающая имеющийся радиальный зазор до минимально допустимой величины —0,02 мм. Стенки пазов ротора и цилиндрическая стенка корпуса образуют ряд каналов прямоугольного сечения, по которым газ переносится со стороны всасывания к стороне нагнетания. Если допустить, что боковые стенки каналов не влияют на откачку газа, то теоретическую быстроту действия насоса можно выразить как [c.21]

Из уравнения (2.16) видно, что на теоретическую быстроту действия длина каналов не оказывает влияния. Эффективная быстрота действия насосов меньше определяемой по формуле (2.16) вследствие разных неучтенных факторов. Так, например, при работе насоса давление на стороне нагнетания 4 выше, чем на стороне всасывания 3. В результате возникают потоки газа из области 4 в область 3. В зависимости от конструкции насоса направления этих потоков могут быть различными. Для схемы, приведенной на рис. 6, характерными будут два потока. Первый — по самим каналам в направлении, обратном потоку откачиваемого газа, [c.22]

Уравнение (2.19) показывает, что эффективная быстрота действия насоса в первую очередь определяется скоростью перемещения поверхности ротора, а также количеством и размерами каналов. Кроме того, важно, чтобы каналы имели малую проводимость. Но так как площадь их поперечного сечения желательно иметь как можно большую, то уменьшать проводимость желательно за счет увеличения длины. Как отмечалось ранее, зазор между ротором и перегородкой 5 должен быть по возможности минимальным, чтобы проводимость /з имела малую величину. Увеличение перепада давлений (Рц—Р) ведет к увеличению перетечек и /з и, следовательно, к уменьшению быстроты действия насоса. Максимальное отношение давлений достигается в том случае, когда перетечки по величине равны откачивающему действию насоса, т. е. когда эффективная быстрота действия равна нулю. Приравняв нулю правую часть уравнения (2.19), получим [c.22]

Таким образом, используя уравнения (2.24) и (2.25), а также данные по проводимости для одного ряда (см. рис. 8,6), легко найти вероятности прохождения молекул газа через проточную часть двухрядной машины, а затем трехрядной и так далее и, зная величины Рп и Qn, рассчитать степень сжатия и быстроту действия насоса в целом. [c.27]

На рис. 11 показан один из результатов испытания — влияние впускного давления на быстроту действия насоса при откачке гелия. В этих опытах использовалось сопло Лаваля с критическим диаметром 2 мм и углом раствора 40°. Из приведенных данных [c.34]

Коэффициент диффузии D, входящий в окончательное уравнение быстроты действия насоса, требует более точного определения. Диффузия молекул откачиваемого газа из форвакуумного пространства в пространство конденсатора идет в направлении, противоположном движению потока рабочего газа. Поэтому если можно допустить, что откачиваемый газ имеет максвелловское распределение молекул по скоростям, то этого ни в коем случае нельзя сказать о потоке рабочего газа. Эти условия, существенно отличающиеся от условий обычной диффузии, учитываются при расчете коэффициента диффузии [c.37]

Сопоставление расчетных значений быстроты действия насоса, найденных по уравнению (2.27), с опытными данными показало, что для случая, когда сопло было вдвинуто глубоко в конденсатор (на 65,5 см), расчетная быстрота действия примерно в три раза превышала измеренную. Лучшее совпадение теоретических и экспериментальных результатов имело место при меньших расстояниях между соплом и входным фланцем. Объясняется это тем, что выдвижение сопла из конденсатора приводит к увеличению задействованной поверхности конденсации. [c.38]

Совершенно очевидно, что выполненные в работе [70] теоретические разработки еще далеки от совершенства, в частности они не могут объяснить снижение быстроты действия насоса при возрастании форвакуумного давления, и в большинстве случаев дают лишь грубую оценку реальных процессов откачки. Не сов-38 [c.38]

Первой ступенью был низкотемпературный струйный насос с диаметром входного отверстия 150 мм, а в качестве второй ступени использовался бустерный насос БН-3. На рис. 13 кривая 1 характеризует собственную быстроту Действия насоса БН-3 в зависи- [c.40]

Средняя быстрота действия насоса в интервале давлений 1-10- 2-мм рт. ст. (паромасляные) и 8 10- -н4-10- лгж рт.ст. (ртутные), л/сек 30—40 125-140 8—10 1,5—50 [c.64]

Быстрота снижения давления при откачке зависит от многих причин, в том числе содержания летучих примесей в изоляционных материалах, вида и подготовки адсорбента, помещаемого в изоляционном объеме, температуры подогрева изделия, быстроты действия насосов и пропускной способности трубопроводов для вакуумирования. Многослойная изоляция монтируется перед окончательной сборкой изделия в кожухе и предварительно вакуумируется при проверке герметичности кожуха, что приводит к соответствующему уменьшению длительности окончательного вакуумирования. [c.217]

На рис. 2-10 показана зависимость предельного вакуума, достигаемого турбомолекулярный насосом, от давления на стороне предварительного разрежения. Чем больше молекулярный вес откачиваемого газа, тем больше коэффициент компрессии, который для водорода составляет 250, для воздуха 5 10 Однако быстрота действия насоса по водороду значительно больше, чем 7 99 [c.99]

Ниже приводится относительная быстрота действия насоса по различным газам. [c.107]

Быстрота действия насоса зависит от площади катодных пластин и количества элементарных ячеек, из которых состоит анод. В США, Англии, ФРГ, Франции, Японии и ряде других стран налажен серийный выпуск насосов этого типа с быстротой действия 0,2 1 5 8 15 36 75 125 280 400 л/сек и малыми сериями 1 ООО [c.107]

Схема подколпачного устройства с тремя автономно вращающимися каруселями, предназначенного для напыления за один технологический цикл откачки большого числа законченных микросхем, представлена на рис. 3-83, а его конструкция — на рис. 3-84. Подколпачное устройство крепится на базовой плите 1 (рис. 3-84) с помощью трех стоек 2 и верхнего опорного диска 3. В центре базовой плиты имеется отверстие, через которое производится откачка рабочего объема с помощью паромасляного насоса. В отверстие вставлена охлаждаемая жидким азотом ловушка 4 в виде конусообразной спирали из медной трубки. Такая форма ловушки позволяет существенно уменьшить миграцию масла из насоса в откачиваемый объем и повысить вакуум в процессе напыления, не снижая при этом существенно быстроту действия насоса. [c.277]

Быстрота откачки насосов без движущихся частей точнее называется быстротой действия насоса . Но для единообразия в данном изложении для всех видов вакуумных насосов и для характеристик откачивающего действия диафрагм и трубопроводов применяется термин быстрота откачки . Прим. ред.) [c.22]

Высоковакуумные пароструйные насосы. Высоковакуумные пароструйные насосы предназначены для создания и поддержания в вакуумных системах низких давлений (10 — 10 мм рт. ст.). Откачивающее действие высоковакуумных пароструйных насосов основано на диффузии газа в паровую струю, непрерывно истекающую из сопла со сверхзвуковой скоростью. Так как скорость диффузии обратно пропорциональна плотности среды, то для получения возможно большей быстроты действия насоса плотность струи должна быть достаточно малой. Поэтому в высоковакуумном насосе паровая струя истекает р вакуум, создаваемый вращательным масляным насосом, устанавливаемым последова- [c.17]

Поскольку всякий трубопровод оказывает сопротивление потоку газа, то на концах трубопровода получается перепад давлений,- вследствие чего эффективная быстрота откачки объема оказывается меньще, чем быстрота действия насоса. [c.30]

Согласно уравнению (2.9) увеличение геометрического объема Ур, частоты вращения ротора п и быстроты действия форвакум-ного насоса 5о ведет к росту эффективной быстроты действия двухроторного насоса. Уменьшение зазоров и, следовательно, уменьшение проводимости роторной системы также повышает быстроту действия насоса. Уравнение (2.9) в какой-то мере дает представление и о зависимости 5 от давления Р . Первоначально снижение Рц влияет лишь на проводимость роторной системы, которая уменьшается до тех пор, пока в зазорах не наступит молекулярный режим течения газа. Следовательно, снижение Рд первоначально повышает быстроту действия насоса 5. Однако при дальнейшем снижении Ро быстрота действия форвакуумного насоса 5о стремится к нулю и соответственно падает быстрота действия двухроторного насоса. Поскольку проводимость зазоров роторной системы существенно влияет на быстроту действия насоса, то очевидно, что такой подвижный газ, как водород, будет откачиваться хуже, чем воздух и, наоборот, быстрота действия насоса при откачке тяжелых газов и паров будет несколько выше, чем в случае воздуха. [c.17]

Существенным недостатком низкотемпературных струйных насосов является ограниченный ресурс их непрерывной работы. В исследуемом насосе после 3 ч работы на стенках конденсатора нарастал слой конденсата толщиной —15 мм, а после 4,5 ч слой становился равным 25 мм. Это приводило к снижению быстроты действия насоса соответственно на 12 и 40%. Снижение быстроты действия авторы объясняют повышением парциального давления 20 на стороне высокого вакуума, являющимся следствием роста толщины слоя конденсата, а также уменьшением площади диффу-шонной щели на уровне среза сопла, которая, например, к концу 5 ч непрерывной работы уменьшалась на 1%. [c.35]

Результаты обширных исследований низкотемпературного струйного насоса приведены в работе [70]. Теоретические предпосылки, использованнью автором этой работы для объяснения результатов опытов, основаны на существующих теориях диффузионного насоса. Так, в соответствии с теорией Флореску эффект откачки рассматривается как результат соударений молекул рабочего газа с молекулами откачиваемого газа. Вследствие этих непрерывных соударений поток рабочего газа выполняет одновременно две функции. Во-первых, поддерживает градиент молекулярной плотности откачиваемого газа, причем плотность возрастает в направлении движения потока рабочего газа, а во-вторых, молекулы откачиваемого газа, проникшие в поток рабочего газа, уносятся им в направлении форвакуума. Эффективность первого действия определяется предельным давлением, которое устанавливается, а эффективность второго действия характеризуется быстротой действия насоса. Слабым местом теории Флореску является то, что при исследовании быстроты действия струи рабочего газа он допускает отсутствие молекул откачиваемого газа, которые возвратились бы со стороны форвакуума на. сторону всасывания. [c.36]

Рабочий газ вводился через сопло Лаваля с критическим диаметром 1 мм, диаметром на выходном срезе 18,8 мм и углом раствора 40°. В качестве рабочего газа во всех опытах использовалась СО2 чистотой 99,999%, а в качестве откачиваемого газа — азот. Поверхность конденсатора охлаждалась жидким азотом. Анализ полученных данных показал, что с увеличением расхода рабочего газа быстрота действия насоса также увеличивается. Этот результат не удивйтелен, так как и в масляных диффузионных насосах наблюдается аналогичный рост быстроты действия при повышении мощности нагревателя. Однако известно, что пройдя определенное оптимальное значение мощности, дальнейшее ее увеличение приводит к снижению быстроты действия масляного насоса. К сожалению, в данном исследовании такой оптимальный расход рабочего газа не был найден. [c.38]

Вторая закономерность, выявленная при экспериментальном исследовании, заключается в том, что, чем ближе срез сопла от-СТОИТ ОТ входного флянцй нзсос , Т6М БЫ1П0 его быстротз. действия, к сожалению, и в данном случае не выяснено, до какой степени можно выдвигать сопло из конденсатора. Наибольшая быстрота действия насоса была достигнута при положении сопла на расстоянии 35,6 см от входного фланца, самом минимальном из всех исследованных случаев. Эти данные показаны на рис. 12. [c.38]

Сверхвысоковакуумный орбитронный насос СОН-А-1 также является разновидностью испарительных геттерных насосов. В нем, вследствие создания условий для более эффективной ионизации остаточных газов, наряду с низкотемпературным охлаждением жидким азотом повышена быстрота откачки инертных газов. Быстрота действия насоса по воздуху в диапазоне давлений 10" — 10" Па составляет 500 л/с, а по азоту 1800 л/с. Предельное остаточное давление, создаваемое насосом при охлаждании жидким азотом, составляет 10" Па. [c.59]

В отечественном триодном магниторазрядном насосе НМТО-01-1 (ТРИОН-150) анод и коллектор могут охлаждаться водой или жидким азотом. Помимо повышения быстроты дейсгв и я по инертным газам, этот насос способен запускаться и длительно работа ъ при повышенных давлениях соответственно 6,5 Па и Ы0 1 Па. Быстрота действия насоса по воздуху при охлаждении водой 120 л/с, а при охлаждении жидким азотом 200 л/с. Быстрота откачки аргона при давлении 6,5-10 Па и охлаждении водой составляет 30 л/с. Предельное остаточное давление в случае азотного охлаждения ниже Ы0 Па. [c.65]

Чтобы сохранить быстроту действия насоса на прежнем уровне, необходимо увеличивать габариты криопанелей и расход хладагента на их охлаждение. Кроме того, увеличение габаритов криопанелей ведет к увеличению теплопритоков к ним. Все это справедливо до определенного предела. Когда же требуется в аэродинамической трубе имитировать полет, скажем со скоростью 6—8 км/с, то, чтобы иметь температуру торможения, отвечающую температуре торможения в условиях реального полета, газ перед соплом требуется разогреть до температуры выше 10 ОООК. Понятно, что значительные количества столь раскаленного газа нельзя направлять непосредственно на криопанели, так как это потребует больших мощностей криогенераторов. Размещение же перед криопанелями азотных экранов, хотя и дает в данном случае положительный эффект, но, как указывалось выше, лишает возможности использовать эффект направленности струи. [c.116]

Теоретически быстрота действия адсорбционного насоса по воздуху равна 11,7 5, л/сеге (5 — площадь входного отверстия открытого конца цилиндрической полости, см ). Практически быстрота действия насоса меньше этой величины, что объясняется тем, что не все молекулы остаточных газов поглощаются углем, а часть из них отражается сеткой, поддерживающей уголь. Быстрота действия адсорбционного насоса может достигать нескольких сотен литров в секунду и возрастает с ростом давления в откачиваемой системе. [c.119]

Быстротой действия насоса называется объем газа, удаляемый насосом в единицу времени при данном впускном давлении. Быстрота действия измеряется в см /сек, л/сек, м 1мин. [c.12]