Течение неизотермическое в трубах

Неизотермическое течение в трубах 91 [c.91]

Исследование гетерогенных течений в каналах (в частности в трубах) не является тривиальной задачей. Изучение движения частиц в поле течения несущего их газа, когда имеют место градиенты осредненных и пульсационных скоростей и температур (в случае неизотермического потока) в радиальном направлении, не простая проблема сама по себе. Градиент-ность профилей осредненных и пульсационных параметров несущего газа ведет к неоднородности действующих на частицу силовых факторов в продольном и радиальном направлениях. Это является причиной формирования существенно неоднородных профилей осредненных и пульсационных скоростей, температур и концентраций частиц. Наличие сдвиговых профилей характеристик частиц существенно затрудняет изучение их обратного влияния на характеристики несущей среды. Таким образом сложность гетерогенных течений в трубах привела к тому, что они остаются малоизученными, несмотря на значительное количество имеющихся исследований. [c.96]

Из сказанного следует, что для проточных систем, в которых вязкость или плотность значительно изменяются в направлении движения потока, необходимо записывать уравнение (14.10) в дифференциальной форме. При этом естественным образом могут быть учтены локальные изменения коэффициента трения и средней скорости. Ниже, в примере 14-3, проиллюстрирован метод описания неизотермических течений в трубах на основе уравнения дифференциального баланса механической энергии. [c.406]

При неизотермическом ламинарном течении в трубах и Не < 2300 [c.123]

При турбулентном неизотермическом течении в трубах и каналах падение давления прн движении несжимаемой жидкости определяется также по уравнению (20-2). [c.461]

Более детальные расчеты неизотермических течений в трубах приведем ны в [7.2, 7.5]. [c.118]

Потери давления возникают при движении приведенных выше сред по трубам, каналам, боровам, трубопроводам, между кусковым материалом в шахтах, как при изотермических, так и при неизотермических течениях, при различных поворотах, расширениях, сужениях и т. д. [c.181]

При неизотермическом течении, когда температура стенки трубы отличается от температуры потока, для определения Д ртр следует умножить правую часть формулы (1-32) на поправочный коэффициент х [1-4]. [c.399]

При неизотермических течениях газов сквозь пучки труб их плотность и скорость заметно меняются. Ускорение приводит к появлению дополнительного перепада давления, который для канала с постоянным сечением равен [c.148]

Появившаяся возможность рассматривать течение жидкости в режиме гидродинамического теплового взрыва (эффект диссипативного саморазогрева жидкости в районе внутренней стенки трубопровода) и учитывать сужение рабочего сечения трубопровода вследствие появления застойных зон не только полностью перевернула классические понятия о работе неизотермического трубопровода в осложненных условиях, т. е. при малых значениях производительности перекачки, с большими потерями тепла на внешней границе, но и позволила объяснить работу действующего нефтепровода, перекачивающего высокопарафинистую нефть. Все это позволило показать, что классическая характеристика P-Q неизотермического трубопровода (рис. 1) в области малых значений производительности перекачки даже качественно не соответствует действительности. Анализ физической картины течения, т. е. температурных и скоростных полей жидкости в трубопроводе, объясняет данное расхождение результатов по величине гидродинамического сопротивления участка трубы. Дело в том, что при снижение рабочей температуры потока жидкости, особенно в районе стенки трубопровода, приводит к возникновению [c.157]

В случае, если поток испытывает возмущения (шероховатые стенки трубы, сужение или расширение потока и др.), критическое значение Ке р может существенно снижаться. Это тем более относится к течениям потоков в химических аппаратах, имеющих обычно сложную конфигурацию. В этих случаях экспериментально определяют значения Ке р, которые для типовых аппаратов приведены в справочной литературе. Отметим, что критическое значение Ке р уменьшается также по сечению неизотермического потока из-за возникновения конвективных токов жидкости в направлении, перпендикулярном оси потока. [c.41]

При неизотермическом течении, когда протекающая по трубопроводу жидкость нагревается или охлаждается (в этом случае температура стенки трубы отличается от температуры жидкости), в правую часть уравнений (6.24)- 6.31) вносят поправочный коэффициент, учитывающий локальное (у стенки) изменение вязкости жидкости при нагревании вязкость жидкости у стенки меньше вязкости основного потока, и поправочный коэффициент будет меньше единицы. [c.104]

При неизотермическом течении газа выражения (2.39) — (2.39а) становятся приближенными, поскольку численное значение Яе изменяется с изменением температуры по длине трубы (не за счет произведения ри — оно по-прежнему остается неизменным, — а за счет изменения ц с температурой). В этом случае придется оставить под знаком интеграла, установить закон изменения температуры по длине газопровода и вести интегрирование с учетом этого закона, используя итерационную процедуру, сходную с (2.40). Игнорирование изменения V по длине газопровода и прямое использование для этого случая выражения (2.39) приведет к приближенным оценкам. [c.182]

При нагревании вязкость жидкости у стенок меньше, чем в основной массе потока, что способствует уменьшению гидравлического сопротивления, а при охлаждении наоборот. Учет влияния градиента вязкости на гидравлическое сопротивление осуществляют, опираясь на экспериментальные данные. Однако таких данных в литературе не достаточно для того, чтобы располагать абсолютно надежными рекомендациями по выбору соответствующих поправок. Так, например, М. А. Михеев на основании опытных данных по гидравлическому сопротивлению при неизотермическом течении воды в горизонтальной круглой трубе рекомендует подсчитывать коэффициент сопротивления по формуле [c.102]

Б. С. Петуховым и его сотрудниками исследовано гидравлическое сопротивление прямолинейных круглой трубы и плоского канала с отношением сторон 1/5,2 при неизотермическом течении в них машинных масел МС, МК и трансформаторного масла. Опытные данные обобщены степенной формулой [c.102]

Таким образом, наряду с ограниченным числом рекомендаций по учету влияния градиента вязкости на гидравлическое сопротивление при неизотермическом течении жидкостей в прямолинейных трубах и щелевых каналах обращает на себя внимание то обстоятельство, что и имеющиеся рекомендации не в полной мере могут давать при вычислениях сопоставимые результаты. Что касается таких сложного профиля каналов, которые образуются между теплопередающими пластинами пластинчатых теплообменников, то для них в рассматриваемом аспекте исследования вообще ранее не проводились. В связи Рис. 58. Гидравлическое сопротив-С чем автором предпринята по- ление пакета пластин марки 1-0,5 пытка восполнить этот пробел. "Р неизотермическом течении (по- [c.103]

Случай неизотермического течения воды в прямой горизонтальной трубе был рассмотрен ранее в работе [5]. Обобщенный критерий гидродинамического подобия (6) для этого случая примет такой вид [c.90]

Зависимость № 1. Течение ньютоновских жидкостей в прямых гидравлически- гладких трубах, [24]. Зависимость № 2. Течение жидких металлов в трубах в продольном магнитном поле [9, 10, 14]. Зависимость № 3. Неизотермическое течение воды в горизонтальных трубах [16, 17]. Зависимость № 4. Течение газожидкостных смеСей в вертикальной трубе [2—4]. Зависимость № 5. Течение жидкостей и газов в вертикальном цилиндрическом аппарате через кипящий слой твердых части неправильной формы [20]. Зависимость № 6. Течение суспензий в вертикальной трубе [22]. [c.90]

Результаты пересчета опытных данных 16, 17 по неизотермическому течению воды в горизонтальных трубах по соотношениям (4) и (20) приведены. на рис. 1 (зависимость [c.90]

В статье такая возможность показана на многих примерах течения к тепломассопереноса в прямых трубах. Рассмотрены, в частности, различные случаи гидродинамики и тепломассопереноса при течении гомогенных и гетерогенных систем в продольном магнитном поле, в псевдоожиженных слоях, при течении в существенно неизотермических условиях и др. [c.111]

Отметим также, что изотермическое движение Пуазейля в трубах устойчиво относительно этого класса возмущений [Джозеф, 1981], так как в прямолинейных сдвиговых течениях нет динамического источника для поддержания их роста. В рассматриваемом неизотермическом движении возмущение, не зависящее от аксиальной координаты, эффективно для переноса тепловых возмущений, так как поддерживается за счет конвективной подачи тепла. [c.256]

Дифференциальные уравнения, описывающие это неизотермическое течение в круглой трубе, можно записать довольно просто. [c.76]

Ламинарное движение жидкости характеризуется сравнительно небольшими значениями критерия Рейнольдса (Ре 2200). При стационарном неизотермическом ламинарном движении жидкости в трубах в потоке жидкости, как известно, действуют силы вязкости, гравитационные силы и силы давления. Это так называемый вязкостно-гравитационный режим течения. Если влияние гравитационных сил невелико, в потоке жидкости практически отсутствует естественная конвекция (это происходит при значении комплекса ОгРг меньше или равном предельному значению, т. е. ОгРг 8-10 ), то вязкостно-гравитационный режим течения жидкости в трубах переходит в вязкостный режим течения, когда в потоке главным образом действуют силы вязкости и давления. [c.29]

Стефанов Е. В. Результаты исследования неизотермического течения несжимаемой жидкости в подземных каналах и трубах. — ИФЖ, 1966, т. 11, № 4, с. 438—446. [c.409]

Прн неизотермическом течении, когда протекающая по трубе жидкость нагревается или охлаждается (температура стенки трубы отличается от температуры жидкости), следует правые части формул (1.42) и (1.44) умножать на безразмерные поправочные коэффициенты х [c.19]

При движении полидисперсного материала можно говорить о постоянстве по длине лишь ф , для каждой фракции отдельно. Различие в ф , для частиц отдельных фракций приводит к изменению по длине трубы зависящих от него величин дисперсного состава и истинных концентраций твердой фазы р, и р. Поэтому в каждом сечении трубы — сушилки будут находиться частицы с различной температурой и влагосодержанием. Это значительно осложнит описание процесса сушки, поскольку приемлемое для изотермического течения описание некоторым образом осреднен-ного движения становится недопустимо грубым в случае неизотермического течения и сильно искажает качественную картину. [c.42]

Для неизотермического турбулентного течения ионных и органических теплоносителей в прямой трубе и 15с < [c.127]

При неизотермическом ламинарном течении жидкости, когда протекающая по трубе жидкость нагревается или охлаждается (температура стенки трубы отличается от температуры жидкости), коэффициент трения, полученный при изотермическом течении, умножается на поправочный коэффициент X, который вычисляется по уравнению [c.220]

Уравнение (1-94) может также применяться в случае неизотермического течения жидкости, во время которого изменяются ее температура, удельный вес и вязкость. Эти изменения вызывают также зависимость линейной скорости, числа Рейнольдса и коэффициента трения от длины трубы. Однако при небольших изменениях температуры жидкости можно пользоваться приближенно простым уравнением (1-91). [c.33]

Приведенные выше формулы для определения коэффициента сопротивления найдены при изотермическом движении газа. При неизотермическом течении (т. е. при наличии конвективного теплообмена) на величину 5 будет оказывать некоторое влияние также поле температуры в трубе. Согласно М. А. Михееву [Л.1] для стабилизированного неизотермического движения в трубах и каналах при ламинарном движении [c.12]

О. Процессы теплопереноса в ограниченных ка>1алах гр 1 стационарном течении жидкости без выделения тепла за счет вязкой диссипации. Здесь представлены решения уравнений теплопереноса для стационарного неизотермического течения в трубах и щелях при постоянных температуре стенки и тепловом потоке. Предположим, что нагрев при выделении теплоты за счет внутреннего трония не имеет значения, т. е. Оп< 1, так что можно пренебречь последним членом в правой части (21). В дополнение к сказанному выше следует заметить, что так как большинство потоков полимеров является потоками с деформацией ползучести, то мы выбираем Не =--0 кроме того, мы вводим силу тяжести в член уравнения, учитывающий давление, и принимаем где I — длина трубы или щели. Тогда интересующие нас уравнения принимают следующий вид [c.331]

Для вычисления напряжения трения и удельного теплового потока может быть использован какой-либо метод расчета параметров пеизо-термического турбулентного пограничного слоя, например [23, 24]. Согласно рассматриваемой схедде течения динамический пограничный слой нарастает от л =0, а формирование теплового пограничного слоя начинается при х хи причем энтальпия иа границе пограиичного слоя является переменной величиной. Учет всех особенностей такого течения вряд ли необходим при приближенном анализе, так как влияние этих особенностей на напряжение трения н удельный тепловой поток невелико [23]. Поэтому для определения величин и <7 молено использовать, например, соотношения, полученные для неизотермического стабилизированного течения в трубе [23, 24] [c.111]

Скульский О.И., Славнов Б.В. Неоднозначность расходно-напорной характеристики при неизотермическом течении степенной жидкости в трубе // Тез. докл. II Всесоюз. конф. по механике аномальных систем. Баку. 1977. С. 61. [c.311]