Определение силовых факторов

Рис. 213. Применение метода сечения для определения внутренних силовых факторов

Метод сечений. Определение внутренних силовых факторов. [c.251]

Определение силовых факторов 215 [c.215]

Определение силовых факторов 211 [c.211]

Теоретические формулы, рассмотренные выше, необходимо привести к виду, удобному для практических расчетов [9, 17]. Как правило, все формулы для прочностных расчетов сосудов и аппаратов бывают решены относительно толщины 5, так как ее определение обычно представляет наибольший интерес. При определении толщины стенки необходимо правильно выбрать расчетное давление (и другие силовые факторы), а вместо напряжения сг в формулу подставить значение допускаемого напряжения [о]. [c.35]

Определение силовых факторов 229 [c.229]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ [c.211]

Определение силовых факторов [c.213]

Определение силовых факторов 219 [c.219]

Изгиб. Правило знаков. Определение внутренних силовых факторов при изгибе. Построение эпюр. Прочность деталей, работающих на изгиб. Пути снижения металлоемкости несущих элементов конструкции. Самостоятельная работа. [c.251]

В настоящее время точность эксперимента повысилась настолько, что можно ожидать детального определения / к) при малых ky удовлетворяющих условию Го С 1, где го характеризует размер молекул. Экспериментальное знание структурного фактора при малых к как раз и требуется для определения силовой постоянной парного эффективного потенциала. [c.184]

Магнитное поле высокой напряженности и высокой степени неоднородности, а значит, и высокого силового фактора, сравнительно несложно создается электромагнитами, имеющими определенную форму полюсов магнитопроводов клинообразную, трапециевидную, сферическую, вогнутую, выпукло-вогнутую и пр. [102]. В большинстве таких устройств, за исключением специальных, рабочие зоны между полюсами локализуются в небольшом объеме. Поэтому целесообразно использовать такие устройства преимущественно для исследования малогабаритных образцов [102, 103], в том числе и образцов примесей (осадков, отложений) из очищаемых жидкостей и газов. [c.100]

Для определения внутренних сил (или внутренних силовых факторов) применяют метод сечений, состоящий в следующем. [c.20]

Для достижения определенного выигрыша в создании поля высокой напряженности, степени неоднородности и, как следствие, — высокого порядка силового фактора, можно, в отличие от описанных в [102, 105] вариантов, использовать стыкующиеся полюса-полушария. Как и для широко известных установок [102], для установки со стыкующимися полюсами-полушариями требуется предварительная диагностика поля между полюсами. [c.100]

Определение внутренних силовых факторов производится с помощью уравнений статики Ыг численно равна алгебраической сумме проекций всех внешних сил, действующих на одну из частей рассеченного бруса, на ось 2, Qx — то же на ось х, Qy — на ось у, Л4ц численно равен алгебраической сумме моментов всех внешних сил, действующих на одну из частей рассеченного бруса, относительно оси г, Мх и Му — аналогично относительно осей х и у. [c.21]

Для определения внутренних силовых факторов воспользуемся методом сечений. Так как метод сечений применим лишь к свободному телу, то рассматривать будем равновесие отсеченной правой части (рис. 218, б). [c.308]

Воспользовавшись уравнениями для определения и, Ы, Т, М я К, полученными в результате решения краевой задачи для основных форм оболочек, по полученным Ро я Мо определяют величины всех действующих силовых факторов. Подробного анализа и вычисления значений и, N ят. д. для разных расстояний от нагруженного края при практических расчетах обычно не производят. Достаточно подсчитать все величины для двух приведенных расстояний л = О и кх = . [c.230]

Известно, однако, что и этот расчет требует значительной вычислительной работы. Вернемся еще раз к решению дифференциального уравнения (160). Установлено, что слагаемые С1/11 С кг влияют на напряженное состояние торообразной оболочки вблизи краев и мест сопряжения и, практически, не влияют на него при некотором удалении. Поэтому для определения наибольших значений внутренних силовых факторов, возникающих в торообразном участке сечения, можно использовать только частное решение уравнения, полагая У=У. [c.128]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВНУТРЕННИХ СИЛОВЫХ ФАКТОРОВ [c.40]

Дальнейший расчет силовых факторов и напряжений в кольцах ведем по приведенным выше зависимостям при этом в уравнении (63) при определении Pq надо учитывать, что г = 1цУ, а прогиб определять по уравнению (60). [c.46]

При наличии качения игл в зоне нагружения, как это следует из общей теории игольчатого подшипника, контактные усилия Рг приведут к дополнительным энергетическим потерям, которые невозможно оценить с помощью известных зависимостей. Очевидно, что для их расчета нужно определить предварительно силовые факторы Ри вызываемые вращением водила. Поскольку в применяемых подшипниках число игл значительно, то непосредственный расчет контактного усилия, действующего на каждую иглу, представляет собой довольно громоздкую задачу. Целесообразно воспользоваться следующим приемом для определения сил [19]. [c.67]

При действии внешних сил на элемент конструкции он деформируется, расстояния между молекулами или атомами изменяются, изменяется и межмолекулярное (или межатомное) взаимодействие. Дополнительные силы межатомного взаимодействия, возникающие в элементе конструкции под действием внешних нагрузок, называют внутренними силами или внутренними силовыми факторами. При возрастании внешних сил увеличиваются и внутренние, но лишь до определенного предела, выше которого наступает разрушение элемента конструкции. [c.20]

В балках и ломаных стержнях, имеющих несколько прямых участков, операцию интегрирования при определении перемещений мои<но упростить. Это упрощение основано на постоянной изгибной жесткости каждого участка и на линейном характере эпюры от единичных силовых факторов. [c.128]

Для определения неизвестных силовых факторов 2 [c.14]

Геометрическими факторами, которые обусловливают включение, являются форма и размер молекулярных пустот, пустот кристаллических решеток компонента-носителя и включаемой молекулы. Симметрия силового поля в пустотах кристаллической решетки допускает включение молекулы также с определенной симметрией. С точки зрения формы пустот кристаллической решетки (рис. 23, а, б, в), соединения включения разделяются на соединения с пустота- [c.75]

На точность положения детали оказывает существенное влияние последовательность приложения силового замыкания. Механизм его влияния заключается в том, что при последовательном применении очередной силы приложенные ранее силы и вызванные ими силы трения и их момент в определенной степени препятствуют ее действию. Этот фактор приобретает существенное значение, когда к точности положения монтируемой детали предъявляются высокие требования. [c.107]

В процессах компактирования дисперсных материалов давлением, когда внещние усилия изменяются до конечного значения в течение определенного отрезка времени, для деформационного состояния системы в ряде случаев становится существенным влияние таких факторов, как скорость нагружения и продолжительность силового воздействия. Напряжения и деформации, возникающие при объемном сжатии твердого дисперсного тела давлением, изменяются во времени, даже если нафузки остаются постоянными. Одна сторона этого явления связана с изменением во времени объемной деформации при выдержке под постоянным давлением - объемная ползучесть или последействие, другая - со снижением напряжений при постоянной объемной деформации - релаксацией напряжений. [c.66]

Наличие максимумов на кривых неоднородности и силового фактора (рис. 1.11, 6, в) связано с характерным ходом кривых напряженности поля (рис. 1.11, а). Так. каждая из кривых напряженности имеет перегиб, который сйответствует положению максимума на кривой неоднородности [рис. 1.11, б, формула (1.17)1. Являясь множителем в (1.16) при определении силового фактора (1.18), эта экстремальная зависимость неоднородности дает также экстремальную зависимость силового фактора [рис. 1.11, в, формула (1.18)]. Это обстоятельство уже на стадии анализа магнитных свойств гранулированных насадок свидетельствует о том, что при протекании жидкостей и газов через такие насадки зоны захвата примесных частиц локализуются в окрестности точек контакта шаров. [c.24]

Механический метод прекращения деформации образца при ударном нагружении с использованием спаренных образцов является практически единственным путем получения данньгх о пластичности соединений при ударе. Прекращение деформации одного из образцов можно обеспечить на основе принципа саморегулирования силовых факторов [44]. Так, если использовать плоский широкий пуансон (рис.6.4.5,а), то в процессе нагружения обеспечивается в определенных пределах равенство упругопластических деформаций образцов при их совместном нагружении. Объясняется это тем, что при различном сопротивлении деформации у левого и правого образцов прямоугольная эпюра нагрузки д превращается в трапецивидную при совершенно незначительном увеличен деформации одного из образцов (в примере на рис.6.4.5,0 — правого). Смещение равнодействующей силы Р влево увеличит реакцию по сравнению с что увеличит отношение / М2, т.е. приведет к возрастанию деформации левого образца и практическому выравниванию деформации в обоих образцах. В этом состоит так называемый принцип саморегулирования деформаций образцов, причем двухопорный пуансон (рис. 6.4.5,6) оказывается более практичным. Если исходить из условий прекращения процесса саморегулирования в момент, когда д = О в крайней точке, то требуемая ширина пуансона равна [c.152]

Возможно, наиболее полезно для каких-либо оценок этих химических факторов сочетание измерений частот (или, когда это возможно, определение силовых постоянных) и каких-нибудь независимых измерений полярности связи N, Некоторые предварительные исследования этого типа были выполнены Митрой [39], Он определял частоту валентных колебаний ОН спирта при ассоциации его с нитрилами изменения этой частоты отражают изменения полярности связи N, Таким образом он нашел, что vOH спирта, ассоциированного с Br N, составляет 3508 см а при ассоциации с H3 N —3451 Это указывает на то, что, несмотря на мень- [c.80]

Для проведения анализа примем следующие допущения 1) рассматривается случай слабозапыленных потоков, когда влияние частиц друг на друга мало 2) частицы имеют сферическую форму 3) движение частиц определяется действием только двух силовых факторов силой аэродинамического сопротивления и силой тяжести 4) пульсации физических свойств несущего газа не учитываются 5) предполагается аддитивность осредненного и пульсационного динамического скольжения между фазами при определении мгновенного значения коэффициента сопротивления частиц 6) теплообмен между частицами и несущей фазой определяется только конвективной составляющей 7) градиент температуры внутри частицы пренебрежимо мал. [c.43]

Подобно тому как это имеет место, например, в сплошных цилиндрических и конических оболочках, силовые факторы, действующие на одном конце ребра ротора, могут влиять на перемещение другого концевого сечения ребра в зависимости от его длины. Для длинных роторов соблюдается условие >4л / оУ(1—В практике центрифугирования конические роторы обычно длинные. Для определения постоянных интегрирования нет необходимости рассматривать совместность перемещений концов ребер и фланцев с учетом перемещений последних от концевых моментов и перерезывающих сил. Крутильная и радиальная жесткость фланцев по сравнению с жесткостью колец настолько велики, что указанные реактивные воздействия со стороны ребер не влияют на перемещения фл-анцев, поэтому достаточно учесть только радиальное перемещение фланцев от распределенных центробежных сил. Краевые условия (41) дают для постоянных [c.40]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология