Рейнольдса жидкостной

Скорость теплообмена в роторных аппаратах обычно выражается как функция двух критериев Рейнольдса жидкостного КСд = = 4Г/v и центробежного Рбц = псР.у, где Г — плотность орошения п — частота вращения й — диаметр ротора V — кинематическая вязкость жидкости. [c.267]

В рассматриваемых условиях двухфазного потока критерий Рейнольдса для жидкостного потока может быть представлен в виде [c.151]

Когда скользящие поверхности полностью отделяются друг от друга тонкой пленкой жидкости или газа, имеет место жидкостное трение. В этом случае силы трения подчиняются законам вязкого течения жидкости. Именно такое явление наблюдается в подшипниках жидкостного трения. Закономерности жидкостного трения очень интенсивно изучались со времен классической работы Осборна Рейнольдса, выполненной в 1886 г. [18]. [c.91]

Кутателадзе и Стырикович показали [441, что любая безразмерная характеристика газо-жидкостного слоя является функцией шести определяющих критериев и симплексов критерия Рейнольдса Re= гiУ /vж, критерия Фруда x=w lgl, критерия Вебера и отношений Щхш, р /рг и Здесь ш—приведенная скорость газа (отнесенная к рабочей площади тарелки) и—плотность орошения I—определяющий геометрический размер. В функциональную зависимость могут быть включены также геометрические симплексы Г1, Гз... [c.518]

Следовательно, только па подвод ионов к внешней границе жидкостной пленки и на отведение от этой границы вытесненных из смолы ионов можно влиять путем изменения режима течения жидкости. На диффузию через пленку перемешивание раствора влияет лишь косвенно— путем уменьшения ее толщины при высокой турбулентности потока, т. е. прн больших числах критерия Рейнольдса. [c.140]

Н. М. Жаворонков [43] исследовал гидравлическое сопротивление скрубберных, кусковых и кольцевых насадок. Он обработал экспериментальные данные и привел их в виде зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса, установив, что при движении газового или жидкостного потока через слой сыпучего мате- [c.12]

Скорость жидкости в трубе не превышала 89,7 см/с. Режим движения жидкостного потока — ламинарный. Параметр Рейнольдса, отнесенный к диаметру трубы и скорости жидкости, был в пределах 3,7—694. Концентрация твердой фазы составляла 0,33—4 частицы в 1 см . [c.108]

Здесь и далее для газа п — обратный показатель политропы, л< 1 Ро — базисное давление для изотермического газа п = I для жидкостной смазки следует полагать п = О, (рр 7 ) = 1-Подставляя выражения (40) и (41) в соотношение (39), в котором плотность выражается через давление по соотношению (32), и выполняя интегрирование по координате г в пределах от О до Я, получаем уравнение Рейнольдса для жидкостной или газовой смазки [c.27]

Поэтому при решении уравнения Рейнольдса (43) или (44) для жидкостного смазочного слоя приходится пользоваться более или менее обоснованными гипотезами относительно протяжения смазочного слоя. Естественно, что это приводит к погрешностям при расчете давления р и действующих на цапфу гидромеханических сил. В противоположность этому граничные условия для давления в газовом смазочном слое выражаются вполне надежно, однако решить уравнение (43) или (44), нелинейное по искомому давлению р при п Ф О, значительно труднее, чем для жидкостной смазки, когда л = 0. [c.29]

В случае относительно малых смещений цапфы х С fio, у Но или X = xH <С 1, t] = г/Я г -С 1 уравнение Рейнольдса (44) гл. I линеаризуется по параметрам х> П и тогда для жидкостной смазки (п = 0) выражается в виде [c.37]

Далее рассмотрим воздействие на цапфу изотермической газовой смазки. Здесь мощность трения и нагрев смазки практически выражаются теми же соотношениями (22), (23), (24), как к для сплошной жидкостной смазки. При малых значениях фазовых чисел (чисел сжимаемости) В к W < гидромеханические силы выражаются так же, как и в рассмотренном выше случае сплошной жидкостной смазки. В другом случае, когда смещения цапфы -V, у невелики, т. е. х, у < 1 (см. рис. 3) и давление в смазочном слое ненамного отличается от атмосферного р — Ра< Ра), для весьма длинного подшипника уравнение Рейнольдса (44) гл. I приближенно выражается в виде [c.40]

В отличие от жидкостных подшипников анализ устойчивости весьма коротких подшипников на газовой смазке оказывается несколько более сложным. Здесь для нахождения давления в газовом смазочном слое и действующих в нем сил в простейшем случае статически ненагруженного подшипника требуется решить сокращенное уравнение Рейнольдса [c.108]

Движение жидкости внутри диффузорной трубы происходит с большой скоростью при больших числах Рейнольдса, поэтому введение каких-либо специальных турбулизирующих устройств, как правило, не требуется. Высокая степень турбулентности жидкостного потока оказывается достаточной для осуществления намечаемых процессов перемешивания. В общей оценке интенсивности перемешивания учитывается в основном эффект перемешивания в кольцевом пространстве. [c.198]

По теории подобия требуется, чтобы в жидкостном потоке натуральных измерений и в потоке на модели полученное по критерию Рейнольдса соотношение инерционных сил и сил вязкости было одинаковым, т. е. чтобы было соблюдено равенство УЬ = М, где У, L и М — показатели размерностей моделирования скорости, длины и вязкости (соответственно). [c.200]

Если в вертикальном аппарате плотность орошения характеризует гидродинамику движения жидкости вдоль поверхности теплообмена, то для горизонтального аппарата периодического действия при отсутствии движения жидкости вдоль аппарата нет смысла говорить о гидродинамике движения жидкости, т. е. о жидкостном критерии Рейнольдса. Поскольку увеличение коэффициента теплоотдачи при росте загрузки аппарата имеет место, действительной причиной влияния Ке в роторных аппаратах любого типа может быть циркуляционное движение жидкости в жидкостных валиках, образующихся перед лопатками ротора. [c.267]

Для газовой смазки уравнение Рейнольдса имеет более сложную форму, чем для жидкостной смазки, но сопровождается более определенными граничными условиями, так как газовый слой — сплошной, а границы жидкой смазки достоверно неизвестны. [c.81]

Согласно теории двухслойного поглощения, между движущимся газом (паром) и абсорбирующей жидкостью образуются два пограничных слоя — газовый и жидкостный. Толщина этих пограничных слоев зависит от числа Рейнольдса, а прохождение через них поглощаемого газа (пара) происходит посредством молекулярной диффузии. [c.91]

Теоретические основы учения о полной жидкостной смазке были даны Н. П. Петровым [1, 2] и развиты им, Н. Е. Жуковским, С. А. Чаплыгиным, О. Рейнольдсом и др. [1, 3] в стройную гидродинамическую теорию смазки. Она приводит к следующей зависимости коэфициента трения от вязкости [c.172]

Опуская решение этого уравнения, остановимся лишь на анализе его результатов применительно к характеристикам дифференциальной функции распределения и сравнении их с характеристиками диффузной модели. Из анализа следует, что для газофазных процессов в диапазоне чисел Рейнольдса Ве 10 10 коэффициент продольного переноса практически не отличается от значений, полученных для ячеистой модели с полным смешением. Другими словами, влияние застойных зон в газофазных реакторах весьма ничтожно, и им можно пренебречь. Для реакторов с жидкостными потоками такой эффект можно ожидать лишь при Ке 10 10 . При Ве = 10 влияние застойной зоны уже значительно кривые распределения времени пребывания частиц в реакторе асимметричны. При числах Рейнольдса, близких к промышленньш, это влияние для жидкостных потоков еще более значительно. [c.96]

Причина возникновения кильватерной зоны за плохо обтекаемым телом при числах Рейнольдса, бс тьших, чем в случае стоксовых или пластических режимов течения, состоит в том, что инерция жидкости препятствует достаточно быстрому изменению направления ее движения и ее лппии тока не могут полностью сомкнуться сразу же за обтекаемым телом. При обтекании пузыря по мере того, как струя жидкости смыкается под ним, боковые компоненты скорости исчезают, и в результате возникает избыточное давление (как и под твердым телом), под действием которого жидкость попадает в основание пузыря, удерживаясь там. Грубо говоря, высота жидкостной кильватерной зоны является мерой избыточного давления в гипотетичной нижней критической точке пузыря. [c.152]

Выше уже отмечалось, что слой твердых частиц размером менее -—100 мкм часто расширяется однородно в ограниченном интервале скоростей до возникновения пузырей. Такое поведенне ограничено очень узким интервалом размеров частиц, примерно до 40 мкм (несколько меньше для некоторых неорганических солей ), так как для более мелких частиц отношение поверхностных сил к массовым становится настолько большим, что порошок вообще нельзя перевести в псевдоожиженное состояние. Некоторое, хотя и ограниченное, расширение непрерывной фазы сильно влияет на характер движения твердых частиц. Можно принять, что оно соответствует (в жидкостной аналогии) увеличению числа Рейнольдса на один порядок. Силы, эквивалентные вязкостным в непрерывной фазе, по-видимому, проявляются слабо, скорее под действием деформированного пузыря возникают эффекты, подобные слабым вихрям. [c.156]

Лейти и Трейбал [2] получили зависимость критерия мощности от критерия Рейнольдса для жидкостной двухфазной смеси в системах с турбинными мешалками с шестью прямыми ровными лопатками, без перегородок и с перегородками. [c.160]

Критическое число Рейнольдса R kp при пленочном течении. С увеличением плотности орошения в жидкостной пленке ламинарно-волновое течение постепенно переходит в турбулентное. В связи с этим можно говорить об области пег рехода в турбулентное течение и нет смысла ожидать точного значения числа Рейнольдса Кекр, характеризуюш,его этот переход, что в известной мере объясняет колебание опытных значений (Кекр = 400 3200) у различных исследователей [13,101, 106,118,136,1371. Численное значение R kp обычно фиксируется по характерному излому кривых средних параметров движения пленки и коэффициентов тепло-и массоотдачи в зависимости от числа Рейнольдса Re. Для гравитационных пленок неослабленных жидкостей, орошающих гладкие вертикальные поверхности, большинство авторов получили значение Renp = 1600. По данным опытов [14, 40, 105, 1181, значение Re p зависит от шероховатости орошаемой поверхности стенки, добавки поверхностно-активных веществ в нормальные жидкости, а также концентрации раствора, дающего осадок соли на поверхности стенки. [c.24]

Рид, Рейнольдс, Дильно, Спевак и Клипстейн [36], исследуя турбулентное движение газо-жидкостных смесей (вода — воздух) в горизонтальных трубах диаметром 100—150 мм с длиной прямолинейного участка 23 м, установили эмпирическую зависимость для Ар -ж следующего вида [c.192]

Хю и Кинтнер [102] опубликовали обширные данные по скоростям капель и предложили корреляционную зависимость, содержащую безразмерные группы коэффициент лобового сопротивления, число Рейнольдса и Вебера и группу, отражающую физические свойства . Явления сложной природы, относящиеся к механике движения капель, описаны в очень хорошем обзоре Кинтнера [122], который имеет непосредственное отношение к жидкостной экстракции. [c.259]

Соотношение, определяюш,ее объемное содержание газа (96), под-станим в уравнение средней плотности газо-жидкостной смеси (3), а найденное выражение р р—в уравнение мощности (1). В этом уравнении плотность входит в состав двух критериев — критерия мощности и критерия Рейнольдса. Так как при развитом турбулентном течении введем полученное значение величины р р только в критерий ЛГл, где плотность стоит в первой степени. Уравнение, полученное путем такой подстановки. [c.88]

Кутателадзе и Стырикович показали 67], что любая безразмерная характеристика газо-жидкостного слоя является функцией шести определяющих критериев и симплексов критерия Рейнольдса Ке = tиi/vш, критерия Фруда Рг = критерия Вебера Ше — о/држ1 и отноше- [c.445]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология