Регенераторы-рекуператоры

Подогрев воздуха осуществляется при помощи рекуператоров или регенераторов. Рекуператоры более компактны, дешевле и эффективнее регенераторов, легче в обслуживании. Металлические рекуператоры применяют для подогрева воздуха до 350—400° С, рекуператоры из жаропрочных сплавов — для подогрева воздуха до 700° С. При более высоких температурах подогрева применяют керамические рекуператоры, обладающие меньшей газоплотно- [c.205]

Тепловая энергия химической реакции в агрегате синтеза рекуперируется вне зоны катализа на выходе горячего конвертированного газа с температурой 320—330 °С из колонны синтеза. Горячий газ отдает в подогревателе 37 часть своей тепловой энергии питательной воде высокого давления. Для охлаждения газовых и жидкостных потоков применяются холодильники с воздушным охлаждением 35. Для очистки газа от диоксида углерода моноэтаноламином (МЭА) служит регенератор-рекуператор 29. [c.206]

В регенераторе-рекуператоре получается диоксид углерода высокой чистоты, пригодный для производства карбамида. Это достигается отдувкой горючих газов из раствора МЭА на верхних тарелках регенератора и дало возможность отказаться от строительства цеха каталитического выжигания горючих из диоксида углерода [71]. [c.206]

Применение котлов-утилизаторов, регенераторов (рекуператоров) и т.д. дает возможность снизить потери тепла с уходящими газами, однако создание этих устройств требует дополнительных капиталовложений, затрат дефицитных огнеупоров. Вместе с тем, есть более экономичный способ снижения потерь с уходящими газами [c.423]

Теплообменники часто классифицируют в соответствии с их назначением основные типы имеют специальные названия—паровые котлы, парогенераторы, конденсаторы, излучатели, испарители, градирни, регенераторы, рекуператоры, нагреватели и холодильники. Особые требования, диктуемые конкретными условиями применения, привели к разработке множества типов [c.7]

Второй поток через переливные устройства внутри регенератора-рекуператора поступает в нижнюю секцию для более глубокой регенерации до содержания СОг 0,12 моль/моль МЭА. Тонко регенерированный раствор при температуре 125-130 °С из нижней секции регенератора-рекуператора подается во встроенные теплообменные элементы, где охлаждается до 62- 70 °С. Дальнейшее охлаждение раствора осуществляется в воздушном и водяном холодильниках. [c.54]

Конструкция регенератора-рекуператора предусматривает возможность получения чистого диоксида углерода, содержащего не более [c.54]

Грязная фракция СОг, содержащая до 10% горючих, промывается в верхней части регенератора-рекуператора на колпачковых тарелках флегмой, затем охлаждается в холодильнике до 40 °С и, пройдя сепаратор, выбрасывается в атмосферу. [c.55]

Расход тепла в схеме с регенератором-рекуператором составляет 4,13 МДж/мЗ СОг, а в схеме с регенератором и выносными теплообменниками - 5,36 МДж/мЗ СОг- Снижение расхода тепла в схеме с регене-ратором-рекуператором объясняется меньшей температурой парогазовой смеси и более полной рекуперацией тепла регенерированного раствора во встроенных теплообменниках. [c.55]

Конструкция регенератора-рекуператора (см. рис. 111-38) предусматривает возможность получения чистого диоксида углерода, содержащего не более 0,02% (об.) горючих примесей, необходимого для производства карбамида. Чистая фракция СОг, составляющая свыше 75% общего количества СОг, [c.262]

На рис. П1-43 показан регенератор-рекуператор, который также работает в агрегатах синтеза аммиака 1360 т/сут. Он имеет две секции. Диаметр верхней секции 3600 мм, нижней секции — 3000 мм. Общая высота 49 м. Внутри регенератора-рекуператора размещены 31 ситчатая тарелка, в нижней— 9, в верхней — 22 тарелки. На 19 тарелках верхней секции расположены теплообменные элементы с и-образными трубками, по два элемента на каждой тарелке. Поверхность теплообмена на одной тарелке 178 м . Общая поверхность теплообмена одного аппарата 3200 м . В конструкции аппарата предусмотрена возможность получения чистого диоксида углерода, содержащего не более 0,02% (об.) горючих. [c.272]

Рис. 111-43. Регенератор со встроенными теплообменными элементам (регенератор-рекуператор).

В схемах с регенерацией раствора в регенераторе-рекуператоре расход тепла составляет около 4,4 МДж/м СО2 (при н.у.). Расход электроэнергии в МЭА-очистке составляет 72—108 МДж/т NH3 (20—30 кВт-ч/т NH3), или [c.275]

Рис. 111. Схема потоков в многоканальных регенераторах-рекуператорах 104

Весь воздух низкого давления проходит через теплообменный аппарат (регенератор-рекуператор) 1 и поступает в разделительный аппарат. Количество циркулирующего воздуха высокого давления, зависящее от принятого метода ректификации, сжимается от давления Р2(5,5—6 ата) до Рз, которое может быть выбрано в пределах 160—180 ата. [c.162]

Наряду с пластинчато-ребристыми теплообменниками находит применение и теплообменный аппарат другого эффективного типа, разработанный фирмой Мессер (ФРГ). Аппарат такого типа также позволяет сочетать регенеративный и рекуперативный теплообмен. В нем использованы алюминиевые трубки с двумя продольными ребрами, располагаемыми при намотке вертикально. К ребрам прикреплена или приварена гофрированная алюминиевая лента. Трубки вместе с насадкой намотаны на сердечник аппарата. Воздух и азот пропускают поочередно через насадку в межтрубном пространстве поток кислорода проходит по трубкам. Монтаж такого регенератора-рекуператора показан на рис. 82. [c.125]

Так как при использовании схем тепловой петли к двум потокам—прямому и обратному—добавляется еще третий поток— петлевого газа, то приходится на азотном потоке устанавливать дополнительные регенераторы число их на потоке азота обычно равно трем или кратное трем. При тепловой петле вместо регенераторов применяют также многоканальные теплообменные аппараты—так называемые регенераторы-рекуператоры, заполненные специальной насадкой, через которую попеременно проходят азот, воздух и кислород. При этом воздух и азот идут по двум каналам регенератора попеременно и в противоположных направлениях, а кислород и азот тепловой петли постоянно проходят в одном направлении по двум разным каналам. [c.214]

Регенераторы-рекуператоры используются в кислородных установках, выпускаемых в США. Для создания необходимой поверхности теплообмена и аккумуляции тепла в регенераторах- [c.214]

Установки низкого давления для получения жидкого кислорода впервые были разработаны и внедрены в производство в СССР. В последующем жидкостные установки низкого давления, снабженные регенераторами-рекуператорами, начали выпускать также в США. [c.253]

Теплогене- раторы Слой горящего топлива Факел пламени Плазматрон Резистор Теплопреоб- разователи Регенератор Рекуператор Экономайзер Элементы охлаждения [c.8]

Теплообменниками являются устройства, где происходит процесс теплопередачи от одного теплоносителя к другому. Здесь иы имеем дело только с теплотой. Процесс получения тепла из энергии другого вида практически отсутствует. Регенераторы, рекуператоры, водяные экономайзеры, окрубберы являются примерами простых теплообменников. Теплообменники могут ра1ботать как самостоятельные устройства или представлять собой элемент более сложного теплов ого устройства, например конвективную поверхность парового котла. [c.11]

Под автоматическим регулированием тепловой работы печей понимается управление теплотехническими процессами, происходящими в рабочем пространстве и вспомогательных устройствах (регенераторы, рекуператоры). Однако в отличие от других тепловых агрегатов особенностью печей является взаимосвязь между теплотехническими и технологическими процессами, что существенно усложняет автоматическое регулирование тепловой работы печей по сравнению с другими чисто теплотехническими агрегатами. Технологические процессы нередко очень сложны и иногда протекают в нестационарных условиях и оказывают в некоторых случаях весьма существенное влияние на работу печей. Поэтому в теплотехнических основах автоматизации должна быть учтена и роль технологических факторов, т. е. эти основы должны иметь комплексный характер. Исходным моментом для соверщенной автоматизации является наличие уравнений для регулируемых параметров (алгоритмов), характеризующих тепловую работу печей. Составление указанных алгоритмов задача частных теорий печей конкретного технологического назначения, так как уравнения, которые кладутся в основу автоматичеокого регулирования, должны отражать специфику работы данного типа печей. Составление таких уравнений во многих случаях — задача очень сложная, поэтому на известном этапе практика пощла по пути автоматического регулирования отдельных параметров, определяющих работу печей. При этом автоматизируется управление одним или несколькими параметрами независимо друг от друга, причем задание для регулирования устанавливается эмпирическим путем на основании данных практики. В качестве примера можно указать на регулирование давления в печах, соотнощения количеств воздуха и топлива, температуры охлаждающей воды и т. д. Такой способ регулирования является возможным и целесообразным потому, что в ряде случаев можно установить такое давление в печи, которое является по совокупности наиболее целесообразным. Мож но также задаться [c.535]

В последние годы процесс реге[ ерации раствора ведут в регенераторе-рекуператоре, при этом расход тепла может быть снижен до уровня расхода, достигаемого на установках горячей поташной очистки. [c.98]

С другой стороны, если печь работает в значительной мере непрерывно, в особенности при температуре выше 850°, расходы на оборудование для использования тепла отходящих газов быстро оку аются Умеренный предварительный подогрев садки окупается почти во всех печах, даже работающих о перерывами, на-пример в печах для закалки быстрорежущей стали. В них есть возможность над основной нагревательной камерой оборудовать при очень небольших затратах камеру для предварительного подогрева. Во многих методических печах с фронтальной топкой предварительный подогрев также окупается, что видно из кривых, помещенных в т. I в главе о методических печах. Из этих кривых явствует, что хорошее использование топлива в методических печах получается при низкой производительности печи, когда продукты сгорания покидают ее с температурой ниже 700°. При нагреве стали это соответствует работе с весовым напряжением площади пода от 220 до 290 кГ1м -час. При повышении производительности печи расход топлива также растет. Если удельная производительность (на 1 плошади пода в час) методических печей не превышает 220—290 кПм -час, применение других устргйств для утилизации тепла отходящих газов (регенераторов, рекуператоров и т. д.) дает экономию топлива, составляющую лишь незначительную долю затраченного капитала, так как тепло отходящих газов уже достаточно хорошо используется для предварительного подогрева садки. [c.339]

Газоотводящие тракты технологических агрегатов должны обеспечить оптимальный технологический режим путем поддержания необходимой тяги наиболее эффективную эксплуатацию теплообменных аппаратов (регенераторов, рекуператоров, установок ВЭР) в условиях высокой запыленности или афессивности технологических газов, высоких температур требования по охране природы. [c.118]

Другая схема отличается тем, что насыщенный раствор поступает без подогрева сразу в регенератор-рекуператор, разделенный так же, как и абсорбер, на две секции. В верхней секции на ситчатых тарелках расположены и-образные теплообменные элементы, в которых происходит передача тепла от горячего регенерированного раствора насыщенному раствору. Насыщенный раствор регенерируется в верхней секции,и содержание СОг в нем снижается от 0,67 до 0,35 моль/моль этаноламина, далее раствор делится на два равных потока. Первый поток, груборегенерированный, при температуре 114-120 °С насосом прокачивается через встроенные теплообменники, где охлаждается до 62-70 °С. Дальнейшее охлаждение первого потока происходит в воздушном холодильнике с доохлаждением в летнее время в водяном холодильнике. [c.54]

Схема на рис. 111-38 отличается тем, что насыщенный раствор поступает без подогрева сразу в регенератор-рекуператор 15, разделенный так же, как и абсорбер, на две секции. В верхней секции на ситчатых тарелках расположены и-образные теплообменные элементы, в которых происходит передача тепла от горячего регенерированного раствора насыщенному раствору. За счет тепла парогазовой смеси, поступающей из нижней секции регенератора, и тепла регенерированного раствора обоих потоков, передаваемого через встроенные теплообменники, насыщенный раствор регенерируется в верхней секции и содержание СОг в нем снижается от 0,67 до 0,35 моль/моль МЭА. Далее раствор делится на два равных потока. Первый поток — груборегенерированный при температуре 114—120 °С насосом 13 прокачивается через встроенные теплообменники, где охлаждается до 62—70 °С. Дальнейшее охлаждение регенерированного раствора I потока происходит в воздушном холодильнике 12 с доохлаждением в летнее время в водяном холодильнике 10. Количество раствора I потока контролируется расходомером в ЦПУ. [c.262]

В современных отечественных агрегатах производства аммиака мощностью 1360 т/сут абсорбция СО2 осуществляется моноэтаноламиновым раствором при давлении 2,7—2,8 МПа в тарельчатых абсорберах с высокослойными ситчатыми тарелками (рис. 111-40). Температурный режим, давление, уровень раствора и перепад давления в регенераторе-рекуператоре 15 контролируются в ЦПУ. В верхней части аппарата установлены две колпачковые тарелки, орошаемые флегмой из дефлегматора, для улавливания брызг и паров МЭА из очищенного конвертированного газа. Над колпачковыми тарелками помещен сепаратор, представляющий собой собранные в виде пакета гофрированные листы. В нижней части абсорбера поддерживается автоматически уровень жидкости, предотвращающий проскок конвертированного газа в регенератор. [c.263]

Процесс абсорбции СОг происходит на насадке из сйтчатых тарелок, а процесс восстановления МЭА — в регенераторах и регенераторе-рекуператоре. [c.12]

Существенным недостатком метода тройного дутья является наличие трех азотных регенераторов, а также сложной клапанной системы для переключения трех потоков с холодными клапанами принудительного действия для петли. Недостатком регенераторов-рекуператоров (регенераторы с каменной насадкой и встроенными змеевиками) является их громоздкость. Метод отбора части прямого потока неудобен тем, что требует установки дополнительного оборудоввния в блоке разделения для очистки отбираемого воздуха от двуокиси углерода. [c.128]

Использование встроенных в регенератор теплообменников (т. е. регенератора-рекуператора) позволяет получить тот же эффект, что и при тройном дутье, но без третьего регенератора и дополнительных клапанов для небалансирующегося потока. Для этого употребляют регенераторы только с каменной насадкой. Схема таких регенераторов показана на рис. 78. В каждый момент работы по одному из регенераторов проходит поток сжатого воздуха, по другому — поток азота или кислорода (на рис. 78 толстыми линиями показано положение, когда по левому регенератору проходит воздух, а по правому — один из продуктов разделения). По встроенным в нижнюю часть регенератора змеевикам пропускают холодный сжатый воздух, отведенный из прямого потока до вентиля (как показано толстой линией), или газообразный азот из нижней колонны ректификационного аппарата. И в том и в другом случае газ, проходящий по змеевикам, нагревается, дополнительно охлаждая сжатый воздух, проходящий через насадку. В резуль- [c.123]

Б установке низкого давления Эйр-Продактс (США) для получения жидкого кислорода (рис. 90) атмосферный воздух через фильтр 1 засасывается турбокомпрессором 2, сжимается в нем до избь точного давления 7 кгс1см и охлаждается в концевом холодильнике 3. Пройдя влагоотделитель 4, воздух через систему прину-дитег.ьно действующих распределительных клапанов 7 поступает в регенераторы-рекуператоры (теплообменники) 8, где охлаждается до температуры порядка —170 °С потоком воздуха, отходящего из ректификационной колонны 12, и потоком холодного петлевого воздуха, расширившегося в турбодетандере 9. [c.253]

В регенераторах-рекуператорах прямой и обратной потоки воздуха периодически переключаются с тем, чтобы обратный поток направлялся через те каналы регенератора-рекуператора, по которым до этого проходил сжатый воздух прямого потока. Этим обеспечивается вынос двуокиси углерода и влаги, оседающих на насадке теплообменника за время прохождения воздуха прямого потока. Недорекуперация на теплом конце теплообменников 8 составляет около 3 град. Для более полной самоочистки насадки температуры прямого и обратного потоков на холодном конце теплообменника сближают применением воздушной петли. Для этогс в теплообменниках на холодном конце имеется третий канал, по которому проходит петлевой воздух, отбираемый от основного потока, прошедшего ожижитель 10 и поступившего в отделитель жидкости 16. Петлевой поток воздуха после нагревания в теплообменниках до температуры —145 °С расширяется в турбодетандере 9 до 0,4 кгс см и направляется в ожижитель 10 затем [c.253]

Несжижившаяся часть воздуха из отделителя жидкости 16 распределяется на два потока. Один поток (около 72 о перерабатываемого воздуха) направляется в регенераторы-рекуператоры 8 в качестве петлевого воздуха, после чего поступает на расширение в турбодетандер 9, и затем примешивается к потоку обратного газа из колонны 12. Второй поток (остальные 28 "и воздуха) [c.254]