Ректификационные колонны выбор тарелок

Дальнейшим этапом расчета ректификационных колонн является выбор типа тарелок, определение диаметра колонны и конкретных технических характеристик тарелок. Существуют различные конструкции ректификационных тарелок. Наиболее широкое распространение в нефтепереработке и нефтехимии получили клапанные прямоточные тарелки, тарелки с капсульными колпачками и с 5-образными элементами, решетчатые и ситчатые тарелки. ВНИИНефтемашем разработаны новые высокоэффективные конструкции ректификационных тарелок — клапанные балластные, 5-образные клапанные, центробежные клапанные [18]. [c.110]

Расстояние между тарелками. Выбор расстояния между тарелками определяет в конечном счете общую высоту ректификационной колонны. [c.518]

Коэффициент К в уравнении (1.110) можно найти также по графику Нельсона, построенному на основании обследования промышленных ректификационных колонн с тарелками разного типа (см. рис. 1.24). При выборе кривой для определения коэффициента К можно пользоваться следующими данными для колонн, работающих при атмосферном и повышенном давлениях [c.85]

Насадочные ректификационные колонны имеют меньшее по сравнению с тарельчатыми колоннами гидравлическое сопротивление, приходящееся на одну теоретическую тарелку. По этому показателю они вполне пригодны для разделения смесей под вакуумом. Наиболее распространенный тип насадочных массообменных колонн — аппараты с насыпной насадкой. Важнейшей частью колонн этого типа является насадка, служащая для развития поверхности контакта фаз, которая образуется жидкостью, смачивающей насадку. Важнейшими характеристиками насадки являются удельная поверхность а, т. е. поверхность единицы объема насадки, и свободный объем Уев- Увеличение удельной поверхности насадки благоприятствует повышению ее разделяющего действия. Однако это чаще всего связано с уменьшением свободного объема, что приводит к повышению гидравлического сопротивления. Поскольку при разделении смесей под вакуумом важно обеспечить достаточное разделяющее действие при минимальном гидравлическом сопротивлении, при выборе насадки создается ситуация, требующая принятия компромиссного решения. Наиболее распространенные и традиционно применяемые насадки для аппаратов, работающих при атмосферном или близком к нему давлении, в большинстве своем "оказались малопригодными для вакуумных аппаратов. Это потребовало разработки конструкции, исследования и организации производства новых типов насадок, обеспечивающих эффективную работу вакуумных аппаратов. [c.38]

В ректификационных и абсорбционных колоннах применяются тарелки различных конструкций (колпачковые, клапанные, струйные, провальные и т.п.), существенно различающиеся по своим рабочим характеристикам и технико-экономическим данным. При выборе конструкции контактного устройства учитывают как их гидродинамические и массообменные характеристики, так и экономические показатели работы колонны при использовании того или иного типа контактных устройств. [c.221]

Полученные нами данные позволяют утверждать, что практически любая заданная растворимость углеводородов может быть достигнута либо путем изменения относительного количества добавляемого к ДМФА компонента (например, воды), либо повышением температуры на тарелках ректификационной колонны. Выбор конкретных условий определяют для заданного состава разделяемой смеси на основании установленных закономерностей изменения у и а в зависимости от различных параметров. [c.43]

Рассматривая вопрос об эффективности работы массообменной аппаратуры, необходимо остановиться на выборе межтарельчатого расстояния. Опыт показывает, что для абсорбционных и ректификационных колонн установок очистки и разделения углеводородных газов расстояние между тарелками должно определяться в результате гидравлического расчета аппаратуры, исходя из условия Я > Я + Яс- Для монтажа, ремонта и проведения инспекции необходимо в зависимости от высоты колонны иметь 2— 3 люка (в местах расположения люков расстояние между тарелками принимается больше, чем это необходимо для обеспечения нормальной работы тарелок). [c.400]

На вопрос о том, какая из тарелок является наилучшей, не может быть однозначного ответа. В каждом конкретном случае выбор типа тарелки требует тщательного обоснования. Ректификационная колонна должна удовлетворительно работать с учетом возможного колебания нагрузки по сырью и обеспечить заданную четкость погоноразделения при минимуме эксплуатационных затрат и удельных капиталовложений. [c.221]

Данные о свойствах динамических каналов двух типов дефлегматоров не позволяют сделать однозначный вывод о предпочтительности одной из двух рассмотренных структур АСР верха ректификационной колонны. Анализ их показывает, что при внесении возмущения по /з с модулем 10 % установившееся отклонение температуры контрольной тарелки составило для аппарата В — (- -1,19°С), для аппарата С — (-(-1,197°С). В то же время инерционность канала fз — 1 для аппарата В несколько ниже, чем для аппарата С . С другой стороны, структурные схемы АСР верха колонны для данных аппаратов имеют качественные различия. АСР верха колонны со встроенным дефлегматором является связанной через объект, тогда как для выносного аппарата она реализуется двумя контурами с односторонним влиянием а на А к. т. В связи с этим выбор рациональной структуры АСР может быть сделан лишь после рассмотрения результатов их моделирования для одного и того же стационарного состояния. Моделирование АСР с выносным и встроенным дефлегматором проводилось для стационарного состояния, соответствующего точке 15 из табл. 4.12 (Оо = 0,034 = —11,6 с = 0,034 Р = 23,1-105 Ох = 0,716 [c.199]

Выбор типа тарелки для ректификационных колонн осуществляется на основе следующих рекомендаций [c.251]

Гидравлический расчет. 1. Выбор расстояния между тарелками. Для большинства ректификационных колонн НПЗ это расстояние определяется удобством ремонта и очистки тарелок. Для колонн диаметром 1,5— [c.251]

В этой связи представляет интерес исследовать влияние величины уноса жидкости на работу и размеры ректификационных колонн, что позволит подойти к выбору оптимальной величины уноса жидкости. Подобное исследование наряду с предложенным МИНХ и ГП [5] методом определения величины уноса в зависимости от конструктивных особенностей тарелки и гидродинамических режимов ее работы даст возможность выбрать размеры ректификационных колонн, соответствующие оптимальному варианту ее работы. [c.80]

При выборе тарельчатых контактных устройств учитывают следующие показатели производительность гидравлическое сопротивление эффективность, диапазоны гидравлически устойчивой и эффективной работы, возможность ректификации сред, склонных к полимеризации и образованию осадков ремонтопригодность, материалоемкость. В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте ректификационной колонны, ее выполняют из частей разного диаметра, используя тарелки с различным числом потоков жидкости и свободным сечением для прохода паров. У колонн большого диаметра при вводе сырья в парожидкостном состоянии применяют распределительные устройства, обеспечивающие отделение паровой части от жидкой и организованную подачу жидкости на расположенную ниже ввода сырья тарелку. Для снижения уноса жидкости потоком паров в колоннах над вводом сырья и наверху могут устанавливать отбойные сепарационные устройства жалюзийно-го, сетчатого, струнного типов. [c.149]

Общие размеры ректификационной колонны определяются числом необходимых реальных тарелок, расстоянием между ними и общей площадью тарелки. Расчет тарелок включает следующее выбор типа тарелок на основе известных условий разделения смеси [c.87]

На практике используют эти характеристики при выборе материалов аппаратуры установок термического крекинга. Так, горячие насосы выпускаются с элементами проточной части из сталей типа 18-8, а также хромистых (11 — 13 и 4—6% Сг). Ректификационные колонны защищаются футеровкой из торкрет-бетона [19] или обкладкой из стали с 11—13% Сг. Тарелки колонн выполняются с полотнищами из средне- (4—6%) и высокохромистой (11 — 13%) стали и колпачками из стали с 11 —13% Сг или даже из стали типа 18-8. Печные змеевики выполняются из стали типа Х5М. Камеры облицовываются сталью 18-8, а коммуникации изготовляются из стали типа Х5М. Для крекинг-печей повышенного давления трубы для змеевиков делают из стали с 8—10% Сг. [c.157]

Поэтому основным вопросом конструирования тарельчатых ректификационных колонн является выбор оптимального устройства тарелки. [c.499]

Обоснование выбора основного и вспомогательного оборудования. Как правило, в задании на проектирование указываются вид основного процесса, система, производительность, начальные и конечные концентрации (или температуры). Например Рассчитать и спроектировать ректификационную установку для разделения смеси бензол — толуол производительностью 3000 кг/ч. Начальная концентрация легколетучего 60 % (масс.), его концентрация в дистилляте 99 % (масс.), в кубовом остатке— 1 % (масс.). Выбор типа основного аппарата (в нашем случае—ректификационной колонны), типа контактного устройства (например, конструкции контактной тарелки и т. п.), теплообменников и других аппаратов, выбор режимов и условий их работы студент должен выполнять самостоятельно. [c.10]

Необходимо предварительно сделать несколько общих замечаний относительно рекомендованных в литературе методов расчета ректификационных колонн. Они могут быть разделены на три группы 1) основанные на выборе ключевых пар компонентов 2) основанные на расчетах составов на всех тарелках колонны (потарелочные методы) и 3) смешанные методы. [c.527]

Работа ректификационной колонны определяется многими параметрами и в частности правильным выбором расстояния между тарелками, которое должно обеспечить наименьший унос жидкой фазы иа расположенную выше тарелку. Если расстояние между тарелками меньше оптимального, возможно попадание капель флегмы с нижней на вышележащую тарелку и ее захлебывание. Взаимосвязь оптимального расстояния между тарелками и их диаметром определяется расчетом. [c.115]

Основным аппаратом в этой схеме является ректификационная колонна 4. От правильного расчета ее и выбора режима работы зависит эффективность всей установки. Известные упрощенные методы и приемы расчета ректификационных колонн [1, 2, 8, 12, 14, 36, 39, 41, 50, 54, 71, 74, 78, 80] не могут быть применены для данного случая, поэтому предложен расчет от тарелки к тарелке . [c.185]

Нормализованные желобчатые тарелки в ко.тоннах для переработки неагрессивных нефтей изготовляются из стали Ст.О по ГОСТ 380-50. При выборе сталей для ректификационных колонн надлежит руководствоваться Правилами Котлонадзора. Характеристики двухслойных ста-лей для работы в условиях активной коррозии и высоких температур приведены в табл. 20 и 27. [c.30]

Ва кнейшим элементом расчета размеров ректификационной колонны является выбор скорости движения паров в колонне. Чем больше скорость, тем меньший диаметр требуется в колонне. Более высокие скорости способствуют также более эффективному контактированию паровой и жидкой фаз, однако с увеличением скорости движения паров увеличивается механический унос жидкости на вышележащую тарелку, что уменьшает движущую силу процесса и требует увеличения числа тарелок. [c.201]

Поток жидкости Z (в кмолъ/сек), состоящий из смеси нескольких компонентов, поступает в емкость, где при помощи соответствующего устройства его температура доводится до величины Т (рис. VIII-11). От величины этой температуры, называемой характеристической, зависит выбор аппарата (парциальный конденсатор, кипятильник и т. д.). Температура смеси на тарелке ректификационной колонны также является одним из основных, ключевых параметров, определяющих интенсивность процесса разделения в этой сложной противоточной паро-жидкостной системе. [c.164]

На рис. И1.8 и П1.9 схематически показаны некоторые тины тарелок, различающихся по конструкции барботажного устройства, характеру и направлению движения флегмы, типу и числу сливных приспособлений. Чтобы разобраться во множестве конструктивных форм ректификационных тарелок и обоснованно выбрать тип, наиболее подходящий в каждом конкретном случае, необходюю отчетливо представлять себе принцип работы барбо-тажной контактной ступени. Выбор типа тарелки определяется главным образом производительностью колонны с ее увеличением приходится переходить от простых конструкций к все более усложняющимся. [c.130]

В предыдущих главах рассматривались качественные закономерности процесса ректификации и связанные с этим вопросы расчета предельных режимов ректификации и синтеза схем разделения. При проектировании ректификационных установок следующей псобходимой стадией является расчет рабочих режимов ректификации (режимы с конечной флегмой и конечным числом стугаеней разделения) и выбор оптимальных значений таких параметров, как давление в колонне, флегмовое число, число ступенМ разделения, отбор продуктов и положение тарелки питания. [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология