Распределение по высоте ректификационной колонны

Распределение компонентов бинарной смеси по высоте ректификационной колонны наглядно показывает графическая модель Мак Кеб —Тиле [126], в которой, приняв количество паров (моль) по высоте колонны постоянным, рабочие линии (концентрации встречных потоков пара и жидкости) получаем прямыми в укрепляющей части колонны линия ВО (рис. 5.7), в исчерпывающей части колонны линия ЕВ. Минимальному флегмо-вому числу (обеспечивающему заданные концентрации вверху и внизу при бесконечном числе ступеней изменения концентраций) соответствует положение рабочих линий ЕС н С0 бесконечному флегмовому числу (отбор кубовой жидкости и дистиллята не производится) —ЕА я АО. При условии равенства концентраций жидкости, стекающей с укрепляющей части колонны, с концентрацией жидкости питания и подаче в колонну питания, подогретого до температуры кипения, геометрическим местом точек пересечения рабочих линий укрепляющей и исчерпывающей частей колонны является линия АВ (рнс. 5.8), При недогреве до температуры кипения питания точка пересечения рабочих линий лежит на линии АС и соответственно на линии АО при частичном перегреве питания, на линии АЕ при парообразном питании и на линии АН при питании перегретым паром. Положение линий пересечения описывается уравнением [127] [c.153]

Распределение примеси по высоте ректификационной колонны, работающей в отборном режиме, может быть описано уравнением [c.127]

Использование только одного острого орошения в ректификационных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное тепло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообменом. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны как правило, оно значительное на верхних и низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло отбираемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и тем самым увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции. [c.203]

Приведенная выше схема расчета материалы ого баланса реального распределения концентраций потоков по высоте ректификационной колонны, очевидно, может быть реализована также и для расчета абсорбционных колонн с учетом особенностей алгоритма термодинамического расчета процесса абсорбции и поэтому из-за недостатка объема книги специально не рассматривается. [c.96]

Уравнение рабочей линии при идеальном распределении флегмы по высоте ректификационной колонны естественно искать в виде гиперболы (в координатах х н у) [c.161]

Уравнение (12) описывает распределение примеси по высоте ректификационной колонны с учётом продольного перемешивания жидкой фазы при наличии отбора очищенного продукта. [c.42]

Эти параметры процесса непосредственно связаны с распределением компонентов смеси по высоте ректификационной колонны, которое целесообразно предста- [c.104]

В настоящей работе рассматривается подход к моделированию нестационарного процесса в ректификационной колонне, основанный на уравнении материального баланса колонны в целом и некоторой эмпирической закономерности распределения компонентов по высоте колонны в переходном режиме. Этот подход иллюстрируется на примере бинарной ректификации. [c.148]

РИС. 21. Распределение примеси по высоте ректификационной колонны [c.89]

Поскольку для аппаратов идеального противотока при полном возврате флегмы распределение составов по высоте ректификационной колонны совпадает с одной из дистилляционных линий, то [c.411]

Неравномерное распределение частиц по их размерам и плотности в различных по высоте зонах ПС существенно при анализе явления выноса (уноса) части дисперсной фазы из ПС, поскольку унос мелочи происходит в значительной степени из верхних участков слоя. В некотором отношении эффект сепарации частиц по высоте ПС аналогичен известному явлению распределения концентрации летучего компонента по высоте ректификационной колонны при разделении смеси капельных жидкостей различной летучести при этом мелкие частицы или частицы с меньшей плотностью при сепарации выступают аналогами более летучей жидкости, скорость псевдоожижающего агента - аналогом температуры кипения жидкой смеси, а возврат части мелкодисперсного материала в ПС имеет аналогию с потоком флегмы в процессах ректификации [6, 16]. [c.544]

С помощью специальных расчетных программ можно найти распределение концентраций по высоте испытуемой ректификационной колонны, находящееся в хорошем соответствии с опытными данными. На основании зтого можно определить оптимальные конструктивные (геометрические) параметры промышленных колонн (см. разд. 4.15 [73а]). [c.238]

Реакция колонны на ступенчатое возмущение состава питания. Рассмотрим нестационарный режим простой ректификационной колонны, вызванный ступенчатым изменением концентрации в потоке питания. До момента возмущения колонна работает в стационарном режиме и имеет соответствующее распределение концентраций по высоте. Такой профиль составов будем называть исходным. [c.148]

Из бункера реактора шариковый катализатор по напорному стояку 5 из штуцера 4 поступает в верхнее распределительное устройство 6, предназначенное для равномерного распределения катализатора в реакционном объеме. Высота слоя катализатора перед пуском установки устанавливается при помощи наставных труб 7. Пары сырья из печи в реакционную зону поступают через штуцера 8 и, двигаясь прямотоком с катализатором, достигают разделительного устройства 9. Разделительное устройство состоит из нескольких рядов колпачков //, расположенных над патрубками 10. На патрубках под колпачками имеются отверстия, через которые пары продуктов реакции проходят в свободное от катализатора пространство и через штуцера 18 отводятся из реактора в ректификационную колонну. Катализатор, обтекая колпачки, поступает в переточные трубы 14 и по ним ссыпается в зону отпарки 15, куда через штуцер 16 подается перегретый водяной пар для удаления углеводородов с поверхности катализатора. Затем катализатор поступает на тарелку нижнего распределительного выравнивающего устройства 12. Тарелка выравнивателя имеет 64 отверстия диаметром 108 мм. Они соединяются между собой по четыре, а затем с выводным катализаторопроводом. Выравниватель обеспечивает одинаковую по всему сечению скорость продвижения катализатора и тем самым равномерное отложение на нем кокса. [c.174]

Смеси разделяются в ректификационной колонне в результате контакта и взаимодействия потоков стекающей по колонне жидкости и поднимающегося из испарителя пара, состоящих из одинаковых компонентов. Ректификация является массообменным (диффузионным) процессом. Противоточное движение фаз в ректификационной колонне вызывает нарушение равновесия между жидкостью и паром встречающимися в каждом сечении по высоте колонны. При контакте неравновесных по составу фаз происходит перераспределение компонентов смеси между фазами. Равновесие характеризуется равенством химических потенциалов распределяемого компонента в обеих сосуществующих фазах. Поэтому естественное распределение каждого компонента системы направлено к выравниванию его химических потенциалов в обеих контактирующих фазах. Разность химических потенциалов является движущей силой процесса, диффузионный поток данного компонента через поверхность контакта направляется в сторону фазы с меньшим значением его химического потенциала. [c.366]

Задача определения неизвестного коэффициента разделения смеси с помощью ректификационной колонны может быть решена также в опытах при нестационарном безотборном режиме. В период достижения стационарного состояния происходит непрерывное изменение концентрации смеси до тех пор, пока не будет достигнуто стационарное распределение по высоте колонны. Скорость изменения нестационарных концентраций при постоянной нагрузке зависит от величины а—1, что позволяет по временной зависимости концентрации вычислить а. Для того, чтобы концентрация паров, поступающих в колонну, оставалась по возможности постоянной, количество растворенного компонента в кубовой жидкости должно быть значительным по сравнению с количеством этого компонента в колонне. [c.27]

Как только принята определенная характеристика работы массообменной тарелки (например, эффективность, эквивалентная теоретической ступени разделения), задача расчета ректификационной колонны в целом становится математически однозначной. Поэтому не требуется никаких дополнительных допущений, которые, например, были вынуждены делать авторы приближенных способов расчета (допущения о постоянстве мольных потоков по колонне, о постоянстве температур по высоте секций, о паре компонентов, определяющих разделение сложной смеси и т, д. — см. главу И). В этом смысле расчет на машинах является точным (методы расчета изложены в главе П1). Поскольку можно разработать надежные методы итераций, которые обеспечивают сходимость расчета, нет нужды и в дополнительных допущениях, касающихся распределения компонентов в продукты разделения. [c.12]

Рис. 85. Распределение компонентов в жидкости по высоте верхней секции колонны (сплошная линия— конденсационно-отпарная колонна пунктирная линия—ректификационная колонна).

Метанол-сырец подавался на 15-ю тарелку ректификационной колонны с 75 колпачковыми тарелками, фракция метанол— масло — вода отбиралась с 7-й тарелки, колонна работала с флегмовым числом, равным 1,25. Менялись точки отбора метанола и количество предгона, отбираемого от дистиллята. При разделении метанола-сырца (перманганатная проба 11 мин) метанол, отобранный от флегмы, требовал дополнительной очистки на катионитно-анионитном фильтре, чтобы его качественные показатели соответствовали требованиям 1-го сорта (табл. 5.8). Если содержание легколетучих примесей в метаноле, полученном в режиме Я 1, принять за 100%, то в последующих режимах их количество соответственно составляет 14, 13, 104, 10 и 5,7%. Метанол, выделенный по одностадийной схеме из метанола-сырца, полученного в конце пробега катализатора, имел несколько худшие показатели (режим № 7). Снятые при этом эпюры распределения перманганатной пробы жидкой фазы по высоте колонны и концентрации примесей (рис. 5.30) показывают, что оптимальным местом отбора метанола является 12-я тарелка ниже ввода флегмы. [c.182]

Как видно из рис. 85, распределение компонентов по высоте верхней секции в рассматриваемых схемах существенно отличается. Концентрация метана в средней и нижней частях укрепляющей секции ректификационной колонны приблизительно постоянна, что характерно для процесса разделения с получением компонентов более легких, чем легкий ключевой компонент. В укрепляющей же секции конденсационной колонны зона постоянной концентрации метана отсутствует. [c.285]

Изменение какого-либо из условий проведения процесса (скорости потока питания, состава питания, скорости отбора продукта) в колонне, работающей в стационарном состоянии, приводит к изменению распределения концентраций по высоте ректифицирующей части вплоть до установления в колонне нового стационарного состояния [344—347]. Графическое изображение временной зависимости подобного изменения называется кривой вторичного выхода колонны к стационарному состоянию. Такие кривые в общел случае имеют З-образный вид (рис. 26), т. е. изменение одного из параметров процесса в верху колонны (прп принятой схеме процесса) отражается на составах фаз в низу колонны лишь через некоторое время ( время запаздывания ). Знание таких зависимостей необходимо для оценки происходящего при этом изменения степени чистоты получаемого продукта [348—351]. Непосредственный интерес зависимости такого рода представляют с точки зрения задачи управления технологическими процессами, в частности при рассмотрении ректификационной колонны как объекта автоматического регулирования [352—355]. Здесь задача управления процессом заключается в поддержании его в нужном, заданном режиме, несмотря на возможные изменения того или иного условия процесса, или, как говорят, при внесении соответствующего возмущения по данному параметру. [c.110]

Распределение концентраций основных компонентов смесей углеводородов С4 по высоте экстрактивно-ректификационной колонны для разделения смесей бутана и бутилена-2 иллюстрируется рис. 115, на котором состав выражен в относительных молярных процентах углеводородов без учета наличия разделяющего агента. Из этого рисунка видно, что наибольшее изменение концентрации бутана и соответственно бутиленов происходит между 10 и 35-й тарелками. В этой области и располагается точка контроля. [c.325]

Данное явление уже рассматривалось ранее [I—3]. В работе [3] предложены уравнения, позволяющие рассчитать степень очистки и распределение примеси по высоте колонны при условии, что скорость поступления примеси из материала аппаратуры постоянна и структура потоков фаз в ректификационной колонне соответствует модели идеального вытеснения. [c.40]

Действительное число тарелок. В ранее проведенных расчетах определяли теоретическое число тарелок. При этом принимали следующие допущения концентрация жидкости в каждой точке тарелки одинакова, жидкость на тарелке имеет одинаковую высоту пар распределен равномерно по всей рабочей зоне жидкость и пар на тарелке находятся в равновесии. В действительности ни одно из перечисленных допущений не выполняется. Действительное число тарелок ректификационной колонны всегда больше теоретического числа на величину, которая компенсирует принятые допущения и обеспечивает заданное разделение, т. е. [c.68]

Можно полагать, что основные уравнения, описывающие работу ректификационных колонн, по-видимому, справедливы и для многоступенчатых аппаратов молекулярной дистилляции. Об этом, нанример, свидетельствуют результаты работ [660—663]. Так, было найдено [663], что закономерности обычной ректификации могут быть использованы для расчета противоточной молекулярной дистилляции, если в расчетах вместо величины а в соответствующих уравнениях использовать величину аш- А из результатов опытов по разделению бнс-ареновых л-комплексов молибдена [660] следует, что распределение примеси по высоте колонны хорошо описывается уравнением вида (3.122). [c.158]

При вводе в ректификационную колонну или выводе из нее (бокового) потока извне в промежуточном по высоте сечении необходимо обеспечить равномерное распределение этого потока по сечению колонны. В аппаратах малого диаметра моЖ Но, не изменяя расстояния между тарелками в месте ввода, ограничиться одним или двумя штуцерами. Для небольших (до 20% от основного потока в колонне) величин вводимого потока в колоннах среднего размера D < 2000 мм) можно осуществить ввод [c.422]

При вводе в ректификационную колонну извне или выводе из неё (бокового) потока в промежуточном по высоте сечении необходимо обеспечить равномерное распределение этого потока по сечению колонны. В аппаратах малого диаметра можно, не изменяя расстояния между тарелками в месте ввода, ограничиться одним или двумя штуцерами. В колоннах среднего размера ( 2000 мм) поток небольшой величины (до 20% от основного потока в колонне) можно ввести в межтарелочное пространство через несколько симметрично расположенных по периметру обечайки штуцеров, связанных с общим кольцевым коллектором (см. рис. 32) для ввода паров обогащенного кислородом воздуха из конденсатора криптоновой колонны. Так как высота межтарелочного пространства ограничена, то патрубок штуцера в местах присоединения к корпусу колонны деформируется до овального сечения с высотой меньше чем расстояние между тарелками. [c.419]

Для разбавленных растворов разделительная способность ректификационной колонны не зависит от концентрации разделяемой смеси, а распределение примеси по высоте колонны носит экспоненциальный характер [8]. С учетом этого, принимая во внимание, что Ы1=Ыо— —Я—. к, и заменяя отношения мольных количеств жидкости отношением их объемов, выражение (1) можно записать в виде [c.26]

Рис. IV.4. Схемы работы абсорбера (а), десорбера (е), ректификационной колонны (г) и абсорбционно-отпарной колонны (е) с распределением концентраций компонентов по высоте абсорбера (б) и ректификационной колонны (д)

Ректификация — массообменный процесс, который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки), аналогичными используемым в процессе абсорбции. Поэтому методы подхода к расчету и проектированию ректификационных и абсорбционных установок имеют много общего. Тем не менее ряд особенностей процесса ректификации (различное соотношение нагрузок по жидкости и пару в нижней и верхней частях колонны, переменные по высоте колонны физические свойства фаз и коэффициент распределения, совместное протекание процессов массо- и теплопереноса) осложняет его расчет. [c.226]

Уголь, выходящий из зоны десорбции с температурой 265° С, несколько охлаждается, проходя по нижней части колонны и газовому подъемнику, и поступает к холодильнику уже с температурой 215° С. В холодильнике уголь охлаждается до 49° С, Проходя через колонну, уголь нагревается у тарелки питания до 65,5°С, в ректификационной зоне до 99° С и под тарелкой, с которой выделяется получаемый газ, до 185° С. Такое распределение температур по высоте колонны поддерживается постоянным посредством регулирования скорости подачи исходной смеси. Скорость подачи исходной смеси, в свою очередь, зависит от скорости удаления тяжелой фракции из нижней части колонны. [c.299]

Через величину ВЭТТ часто сравнивают разделительную способность различных насадочных и пленочных колонн последние по характеру контакта фаз близки к насадочн >1М. Такое сравне- Рис. 17. Распределение примеси по кие обычно проводят для без- высоте ректификационной колонны [c.71]

На опытно-промышленной колонне с 37 колпачковыми тарелками диаметром 300 мм изучено распределение концентрации компонентов живичных скипидаров при ректификации при различных флегмовых числах и нагрузках колонны по пару. Показано, что для получения технического пинена, свободного от Д -карена, укрепляющая часть колонны должна иметь около 30 тарелок. Сравнение распределения компонентов скипидара по высоте ректификационной колонны с распределением а-пинена и Л -карена при ректификации их бинарной смеси показало, что приравнение скипидара к бинарной смеси а-пннен—Д -карен при расчете колонны оправдано. [c.133]

Относительная летучесть большинства микропримесей в смеси-метанол— вода сильно зависит от концентрации основных компонентов и обычно тем выше, чем больше концентрация воды. Поэтому для управления процессом концентрирования мнкро-примесей важно знание и освоение методов воздействия на распределение ключевых компонентов метанола-сырца (метанола и воды) по высотам ректификационных колонн. [c.153]

При глубокой очистке веществ ректификацией наличие загрязняюшего действия аппаратуры сказывается в различной степени в зависимости от ряда факторов, связанных со структурой парожидкостного потока и режима работы колонны. Нами предложен аналитический метод расчёта эффективности ректификационной очистки с учётом загрязняющего действия в условиях продольного перемешивания жидкой фазы. Приведено уравнение, описывающее, распределение примеси по высоте ректификационной колонны с учётом продольного перемешивания и отбора очищенного продукта. Его анализ позволяет рассчитать концентрацию примеси в очищенном продукте и степень очистки вещества, а также проследить их изменение при влиянии ряда факторов. Рнс. 2, библ. 6 назв. [c.229]

Принцип работы установки пожарной защиты, изображенной схематически на рис. 14, основан на том, чтобы защитить ректификационные колонны от опасного воздействия пожара на время, необходимое для прибытия подразделений пожарной охраны и аварийноспасательных служб и устранения аварии, вызывающей развитие пожара. Эта установка имеет водоисточник, вода из которого подается водопитателем в систему подачи и распределения воды на охлаждаемую поверхность колонны. В зависимости от высоты [c.38]

Расчетам ректификации многокомпонентного сырья носвяп1 ено большое "шсло работ [10, И, 13—231. Требуемая погоноразделительная способность промышленных ректификационных колонн выделения зтилбензола и о-ксилола была рассчитана по методике, разработанной для разделения близкокиняш,их веш еств [23,241. Эта методика, применяемая при расчетах на электронно-вычислительных машинах, характеризуется следу-юш,ими основными положениями. Программа составлена для заданных условий разделения, т. е. когда определены требуемые чистоты и отборы продуктов. В этом случае распределение ключевых компонентов известно, а распределение других компонентов смеси уточняется при расчете. Расчет проводят сцособом от тарелки к тарелке с определением мольных концентраций компонентов жидкой и паровой фазы. Количество молей жидкости и пара по высоте секций колонны постоянно. Вследствие небольшого изменения температур относительные летучести компонентов принимали постоянными по высоте колонны. [c.78]

В связи с этим в теории экстракции зачастую приходится оперировать понятиями с таким же физическим смыслом, как и в указанных ныше процессах, в том числе, и ко.5ффициеитом распределения. Так для противоточной экстракционной колонны существует но аналогии с ректификационной колонной высота,. эквивалентная теоретической ступени (ВЭТС), т. е. отрезок колонны такой длины, что выходящая органическая фаза ранно-весна водной фазе, выходящей с противоположного конца этого участка. Наиболее подробно общий характер закономерностей, лежащих в основе подобных разделительных процессов, освещен в монографии А. М. Розена [I]. R лабораторной и производственной практике. экстракция применяется очень широко и в самых разнообразных целях. [c.294]

Принцип работы установки противопожарной защиты, изображенной схематически на рис. 3.2, основан на том, чтобы за-сцитить ректификационные колонны от опасного воздействия пожара на время, необходимое для прибытия подразделений яожарной охраны и аварийноспасательных служб и устранения аварии, вызывающей развитие пожара. Эта установка имеет источник воды, вода из которого подается питателем в систему подачи и распределения воды на охлаждаемую поверхность олонны. В зависимости от высоты колонны и параметров системы водоснабжения могут быть различные варианты схемы распределения воды. Например, При небольшой высоте колонн и надёжном водоснабжении, способном обеспечить подачу за- [c.62]

Экспериментально определено распределение фазовых сопро тивлений по высоте пленочной ректификационной колонны. Высо та колонны 2400 мм, внутренний диаметр 25,7 мм. Колонна имее входной и выходной участки стабилизации (40 и 25 диаметров) I устройства для отбора проб пара и жидкости в различных точка по высоте без существенного нарушения гидравлического режим работы. Наличие пленки на внутренних стенках колонны контроли ровали визуально через смотровое отверстие в верхней части вы ходного стабилизирующего участка путем подсвечивания пленк лампочкой, помещенной в нижней части входного участка стаби лизации. [c.66]

Необходимым условием эффективной работы промышленного аппарата, состоящего из большого числа труб, является равномерность распределения потока пара по отдельным трубам и жидкости по отдельным каналам. целью изучения распределения потоков в отдельных точках аппарата в институте газа-АН УССР была смонтирована опытная колонна с 19 трубами диаметром 45X4,0 мм. Рабочая высота колонны составляла 2 м. Насадка была изготовлена из проволоки 0,5 мм в виде цилиндрических пружин размером 6x6 мм. На выходе пара из каждой трубы и на нижней сливной решетке были установлены термопары, по показаниям которых можно судить о концентрации потока в данной точке. Опыты, проведенные на промышленной смеси пропан — бутан, показали хорошую равномерность распределения потоков в опытной колонне как в трубном, так и в межтрубном пространстве. Разделительное действие опытной колонны с рабочей высотой 2 м было эквивалентно действию ректификационной колонны с 18 теоретическими тарелками. [c.170]

Тиммерхауз, Вейцель, Флинн и Драпер [8] проделали опыты по изучению процесса ректификации жидкого водорода и влияния на процесс разделения определенных характеристик ректификационных колонн. Их целью было получение данных, необходимых для лиц, интересующихся применением низкотемпературной ректификации для получения больших количеств дейтерия. Они изучали колонны с насадкой, сетчатые тарелки, а также тарелки из проволочной сетки. Высота колонны диаметром 12,7 мм, эквивалентная одной теоретической тарелке, оказалась равной 12,7 мм. Так как в насадочных колоннах большого диаметра возможно неравномерное распределение потоков, при получении больших количеств дейтерия они применяются редко. [c.104]

Для порлтальной работы ректификационной тарелки должны быть обеспечены равномерное распределение потока иаров но всему сочению колонны п равномерная нагрузка каяхдого колпачка. Для выполнения этого условия гидравлическое сопротивление, создаваемое каждым колпачком, дол кно быть одинаковым, что достигается погружением колпачков в слой жидкости на одну и ту 5ке глубину. Если высота слоя кидкости на таролке меняется незначительно (колонна относительно небольшого диаметра), одинаковое погружение колпачков достигается размещением колпачков на одном горизонтальном уровне. При большом диаметре и высоком рас- [c.198]

Значение энергосбережения при проектировании и реконструкции ректификационных установок не нуждается в обосновании. Наибольшее влияние на экономичность процесса ректификации оказывает его правильная организация, направленная на снижение источников термодинамических потерь, выбор наиболее эффективного распределения материальных и тепловых потоков, то есть выбор схемы разделения. Известно [1], что термодинамически идеальный процесс разделения в одной колонне достигается при подводе тепла по всей высоте исчерпывающей секции колонны и отводе тепла также по всей высоте укрепляющей секции ( идеальный каскад ). При этом достигается минимальный расход энергии, хотя одновременно возрастает и число тарелок необходимь[х для реализации заданного разделения (при флегмовом числе Л=<ю число тарелок возрастает в два раза). При разделении многокомпонентной смеси (МКС) огггимальнь оказывается проведение процесса в комплексе сложньк колонн с полностью связанными тепловыми н материальными потоками. При этом тепло подводится и отводится только в 2-х точках комплекса (система имеет 1 испаритель и I дефлегматор). Комплексы характеризуются большим суммарным количеством связанных секций и чрезвычайно большим суммарным числом тарелок. Изначально заложенная связь по материальным потокам при учете гидравлических сопротивлений вызывает необходимость выделения высококипящих компонентов при более высоких давлениях чем низкокипяших, что практически неприемлемо при разделении ширококипящих смесей, в том числе и нефтяных. Затруднительно также решение вопросов управления такими комплексами. Указанные причины делают проблематичным их использование [24]. Поэтому комплексы колонн, [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология