Флегма конечная

Уравнение Фенске — Андервуда. Исследование режима полного орошения сложной колонны, разделяющей многокомпонентную систему, оказывается значительно более трудным, чем в случае простой колонны, вследствие специфических особенностей варьирования концентраций сложной смеси. В самом деле, в двойных системах возможен лишь один способ варьирования состава, а именно dxy = —dx . Специфика же многокомпонентных систем состоит в том, что в них можно осуществить бесконечное множество способов изменения состава фаз. Между тем концентрации продуктов колонны и внутренних потоков паров и флегмы должны обязательно удовлетворять уравнениям материального баланса, для использования которых нужно иметь возможность оперировать ненулевыми количествами L, D ж R. Поэтому в целях исследования картину гипотетического режима полного орошения сложной колонны удобно представлять как процесс ректификации в колонне бесконечно большого сечения, при котором образуются конечные количества целевых продуктов Z) и i из конечного количества сырья L при бесконечно большом флегмовом числе. [c.356]

Основной вопрос, который должен быть решен при конструировании дефлегматора, сводится к тому, чтобы вначале установить его назначение — должен ли дефлегматор производить значительное укрепление паров или только снабжать колонну флегмой. Конечно, в последнем случае некоторое укрепление паров также будет наблюдаться, однако оно будет не целью конструирования, а только сопутствующим явлением. В том случае, если дефлегматор предназначается для укрепления паров, неизбежно - усложнение его конструкции и удорожание стоимости изготовления, однако при этом число тарелок в колонне может быть уменьшено. [c.209]

Вывод расчетных уравнений режима минимального орошения можно провести по-разному, но в конечном счете задача сведется к нахождению граничных концентраций, определяемых на основе балансов тарелки питания при условии равновесия покидающих ее потоков, представляющих соответствующие фазы искомой ОПК. Отклонение этих граничных концентраций от значений, непосредственно совпадающих с составами сырья, является наиболее ярким показателем либо степени ненасыщенности сырья, либо процесса орошения отгонной колонны или кипячения нижней флегмы укрепляющей. [c.374]

Особенности работы закрытого с двух сторон каскада (например, процесс разделения с бесконечной флегмой) зависят от состояния фаз (пар — жидкость прп ректификации или две нерастворяющиеся друг в друге жидкости при экстракции), которое определяет механизм продвижения фаз и способ осуществляемого в обеих конечных ступенях превращения фаз. Особенности работы некоторых каскадов [19] приведены в табл. 10-2. [c.190]

Конденсация отдельных составляющих смеси начинается при температуре /к, соответствующей начальному парциальному давлению Р, и изменяется по длине теплообменных секций в зависимости от скорости выпадения флегмы и изменения парциального давления. При конденсации из многокомпонентной смеси нескольких компонентов процессы изменения агрегатного состояния внутри трубы переплетаются и накладываются один на другой настолько, что не удается достаточно точно определить конечную температуру конденсации, поэтому приведенные формулы справедливы при допущении неизменности парциального давления Р и температуры /к- [c.34]

Координаты второй точки рабочей линии можно определить, например, приняв л = 0. Тогда у УоК + О (точка В на диаграмме). Как видно, положение точки В зависит от величины флегмового числа К = gц+llD, т. е. в конечном итоге от массы флегмы gn+l С увеличением флегмового числа точка В перемещается вниз, а рабочая линия приближается к диагонали ОА. При > оо рабочая линия сливается с диагональю. [c.259]

В этом уравнении приходными статьями теплового баланса являются тепло, вносимое в колонну с сырьем, и тепло, сообщаемое низу колонны через кипятильник. Подведенное в колонну тенло распределяется на тепло, уносимое с конечными продуктами ректификации (ректификат О и остаток Н), и тепло, отводимое с верха колонны, Q для образования флегмы. [c.133]

Из верхней части колонны через шлемовую трубу пары поступают в дефлегматор 3, где они частично или полностью конденсируются. В случае полной конденсации жидкость разделяется с помощью делителя 4 на флегму и дистиллят Конечный продукт (дистиллят) охлаждается в холодильнике 5 и поступает в сборники 6. [c.33]

Ботвой поток отбирается из укрепляющей секции. Условия Ьд — конечная величина, В — О, = О и В = Р. Расчет сложной колонны при этих условиях проводят по методике, аналогичной изложенной ранее в разделе Полный возврат флегмы в укрепляющей секции . Если поток отводят в виде кидкости [c.237]

Если флегма минимальна, то j неограниченно, а выражение (XI,16) представляет бесконечный ряд. Поскольку F>- L, а VID — конечная величина, то бесконечный ряд сходится, давая следующую сумму [c.251]

И движущимися относительно друг друга. Разделение осуществляется обычно в колонных аппаратах при многократном или непрерывном контакте фаз. При каждом контакте из жидкости испаряется преимущественно НК, которым обогащаются пары, а из паровой фазы конденсируется преимущественно В К, переходящий в жидкость. Обмен компонентами между фазами позволяет получить в конечном счете пары, представляющие собой почти чистый НК- Эти пары, выходящие из верхней части колонны, после их конденсации в отдельном аппарате дают дистиллят, или ректификат (верхний продукт) и флегму — жидкость, возвращаемую для орошения колонны и взаимодействия с поднимающимися по колонне парами. Снизу колонны удаляется жидкость, представляющая собой почти чистый ВК, — остаток (нижний продукт). Часть остатка испаряют в нижней части колонны для получения восходящего потока пара. [c.472]

Возврат части экстракта в виде флегмы, улучшая разделение и повышая чистоту конечных продуктов, приводит вместе с тем к увеличению расхода экстрагента (что эквивалентно большему расходу тепла при ректификации), увеличению размеров и удорожанию экстракционной [c.537]

В конечном итоге четкость разделения НКК и ВКК (четкость ректификации) зависит от числа ступеней контакта паровой и жидкой фаз и количества флегмы (орошения), стекающей навстречу парам. [c.67]

Не надо, конечно, представлять себе, что одна и та же фракция непрерывно циркулирует на крекинг-установке. Бензин и другие продукты крекинга получаются не только из свежего сырья, но и из рециркулирующей флегмы. Свежее сырье в свою очередь все время дает новые порции крекинг-флегмы. Таким образом, состав крекинг-флегмы все время обновляется. При установившемся режиме этот процесс протекает так, что количество крекинг-флегмы в системе остается постоянным. [c.147]

Подогретое в теплообменниках сырье закачивают в ректификационную колонну К1- Смесь сырья с крекинг-флегмой с низа колонны прокачивается горячим насосом Н1 через трубчатую печь т. Трубы конечной части змеевика в печи являются реакционной зоной. Все продукты крекинга поступают, пройдя через редукционный вентиль 2, в испаритель высокого давления И1. Оттуда крекинг-остаток перетекает в испаритель низкого давления И2, затем через холодильник Т2 — в емкость. Смесь газа и паров из испарителя Я/ и отгон (из конденса- [c.152]

Больше того, поскольку мольные потоки паров и флегмы по всей высоте колонны бесконечно больше конечного количества сырья, то ввод последнего на каком бы то ни было уровне колонны, в каком бы то ни было фазовом состоянии никак не может отразиться на составах проходящих через это сечение паровых и жидких потоков. Поэтому понятие тарелки питания, столь важное в анализе работы колонны с конечным флегмовым числом, утрачивает смысл и значение при исследовании режима полного орошения для всей колонны в целом. [c.357]

Влияние технологического режима на конечный эффект работы установки вытекает из всего изложенного выше. Особенно следует помнить о тесной взаимозависимости и большой роли таких основных факторов крекинг-процесса, как температура процесса, продолжительность (скорость) крекинга и давление. Температура процесса, например в печи глубокого крекинга, зависит в основном от того, какая поддерживается температура топочных газов над перевалом и какова температура поступающей в печь флегмы. Следовательно, при неизменной производительности печи по сырью мы можем добиться соблюдения постоянных условий ведения процесса, если будем держать строго установленные температуры топочных газов и поступающей флегмы. [c.179]

Конечно, по мере того, как изменяется состояние поверхности теплообмена в печи (растет отложение кокса), характер теплопередачи также изменяется, поэтому с течением времени должны быть изменены либо некоторые параметры режима, либо заданные показатели работы установок (например, производительность, глубина крекинга). Можно в известных пределах форсировать температуру процесса однако при этом следует особенно тщательно контролировать состав флегмы, в частности содержание [c.179]

Концентрация нижекипящего компонента в жидкости Концентрация кубовой жидкости Концентрация дистиллата Концентрация флегмы ниже точки питания Концептрация питания Начальная концентрация жидкой смесн Конечная концептрация жидкой смеси Концентрация нижекипящего компонента в парах Концентрация нижекипящего компонента в парообразном дистиллате Равновесная концентрация пара [c.571]

Скорость Шп находится из условия, что удельный вес пены составляет 7з от удельного веса жидкой флегмы. Это, конечно, приближенное значение Уп позволяет определить [c.167]

Некоторые общие вопросы поведения азеотропных смесей при различных режимах ректификации были рассмотрены ранее [1—4]. В настоящей работе рассматриваются вопросы, связанные с методами расчета ректификации азеотропных смесей на ЭВ М при конечных флегме и числе ступеней разделения, а также со сходимостью итераций. [c.107]

Из верхней части колонны выходят почти чистые пары летучей фракции, которые конденсируются в дефлегматоре (фиг. 13.1). Часть конденсата отделяется как конечный продукт, а другая часть, называемая флегмой, или орошением, подается опять в верхнюю часть колонны, откуда она стекает по колонне в направлении, противоположном направлению движения паров, поступающих из куба-испарителя. Количество стекающей жидкости, приходящееся на единицу отводимой кубовой жидкости. [c.452]

Иногда на тарелке устанавливается и входная перегородка. Ее высота обычно назначается с таким расчетом, чтобы обеспечить равномерный ноток флегмы на тарелке благодаря созданию буферной зоны, которая поглощает динамический напор поступающей флегмы и предотвращает соударение жидкого потока со струйками наров, выходящих из прорезей колпачка. Такое соударение могло бы привести к нарушению нормальной работы одного или даже двух параллельных рядов колпачков. Длина этих перегородок в известной мере определяется сечением сливных труб или сливного сегмента, однако, в конечном счете, этот вопрос обусловливается конструктивным типом тарелки. При малых расходах флегмы для лучшего ее распределения края перегородок иногда делаются зубчатыми. [c.130]

Если бы вначале мы исходили из второго случая, при котором состав Xk флегмы, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, равен составу х . жидкой фазы сырья, то, повысив уровень ввода питания на одну ступень, мы пришли бы к яналогичиому результату. В самом деле, в этом случае конечная точка а (х ., у ) отгонной секции при увеличении числа ее тарелок на единицу пришла бы в га, а конечная точка укрепляющей секции при уменьшении числа ее тарелок на единицу пришла бы в Ъ, общее же число тарелок колонны, как и в первом случае, осталось бы неизменным. [c.168]

Опыт показывает, что оптимальные условия отвечают равенству температур флегмы и д остатка. Конечно, можно подать в кипятильник больше тепла и снизить температуру ниже но в этом случае на первой тарелке понизится суммарное давление углеводородных наров, уменьшится паровое орошение и нарушится работа колонны. [c.233]

Ход процесса оказывает серьезное влияние на конечную вязкость крекинг-остатка. Например, было найдено, что тяжелый газойль, отгоняемый от остатка висбрекинга, может быть заменен термически стойким легким сырьем, идуш им на повторный крекинг, которое получается при крекинге более легких фракций. Такое сырье, несмотря на меньшее содержание водорода и меньшую потенциальную способность к образованию бензина, является лучшим средством для снижения вязкости тяжелых остатков. С другой стороны, газойль прямой гонки, отогнанный от тяжелых остатков, имея больше водорода, даст больше бензина, чем крекинг-флегма в процессе исчерпываюш его рисайклинга. Суммарный эффект заключается в том, что, удаляя менее эффективный для понижения вязкости дистиллят и заменяя его более эффективным в этом отношении разбавителем, который является, однако, плохим сырьем для крекинга, можно получить повышенные обш ие выходы бензина и более низкие выходы мазута со стандартной вязкостью. Эта операция известна под названием крекинг тяжелых фракций и возвращение назад на смешение . Процесс ведется следующим образом змеевик висбрекинг-установки загружается отбензиненной нефтью так, чтобы газойль направлялся вверх и крекинг легкого газойля происходил в одном змеевике, а крекинг тяжелого — в другом. Остаток подвергается перегонке под вакуумом, и полученный газойль вновь подается в крекинг-змеевик для тяжелого газойля. Крекинг-остаток из обоих змеевиков смешивается с вакуумными остатками и достаточным количеством крекинг-флегмы для получения мазута соответствующей спецификации. [c.38]

Многоступенчатая противоточная экстракция с флегмой. В процессе экстракции без применения флегмы концентрация экстрактного раствора на выходе из аппарата определяется условиями равновесия с исходным раствором, что ограничивает степень разделения. Чтобы увеличить степень разделения, создают возвратный поток экстракта в виде флегмы (см. рис. IX-13, б]. В этом случае экстрактный раствор 5,, как обычно, направляется на регенерационную установку, где из него удаляют растворитель который затем смешивают с исходным растворителем I. Поток экстракта О , уходящий из регенерационной установки, делится на две части часть отводится в виде готового экстракта, а дру1ая часть возвращается в аппарат в виде флегмы Поток поступающей в аппарат флегмы удаляет из экстрактного раствора часть растворителя и целевых компонентов, которые в конечном итоге переходят в рафинатный раствор. В результате увеличиваются степень разделения и выход рафинатного раствора. Вместе с тем увеличивается расход избирательного растворителя (экстрагента), что приводит к увеличению размеров и стоимости экстракционной установки. Поэтому выбор доли экстракта, возвращаемого в виде флегмы, должен производиться на основе техникоэкономических расчетов. При этом надо иметь в виду тот факт, что при рециркуляции части экстракта поток флегмы должен быть таким, чтобы составы экстрактных и рафинатных растворов соответствовали двухфазной области на треугольной диаграмме, т.е. возвращаемый поток экстракта не должен приводить к полной взаимной растворимости компонентов. [c.306]

Полный возврат флегмы в укрепляю1цей секции. Если > О,а 0 — конечное число, о.шикают условия, определяемые кик полный возврат флегмы в укрепляющей секции. В этом случае [c.232]

Полный возврат флегмы в исчерпывающей секции (наровое число равно бесконечности). Если L определяется каким-либо конечным значением, а D берется равным F, то реализуется условие полного возврата флегмы в исчерпывающей секции. Следующие ниже уравнения материального баланса для исчерпывающей секции получаю1ся аналогично уравнениям для случая полного возврата флегмы в уьрепляющей секции [c.234]

Многоступенчатая противоточная экстракция с флегмой. Для того чтобы повысить степень разделения исходного раствора на компоненты, при экстракции, по аналогии с ректификацией, используют иногда орошение аппарата флегмой. В процессах экстракции без применения флегмы концентрация экстракта, выходящего из многоступенчатого аппарата, не может быть выше равновесной, соответствующей концентрации исходного раствора, что ограничивает степень разделения. При использовании флегмы (рис. ХП1-15) экстракт Е направляется, как обычно, в установку для регенерации, где из него отгоняют возможно большее количество экстрагента 5рер. Однако в данном случае установка для регенерации является аналогом дефлегматора в процессе ректификации. Выходящий из нее остаточный продукт делится на две части одна часть отводится в виде экстракта Е , а другая часть возвращается в аппарат в виде флегмы Поток флегмы, поступающей в аппарат на стороне отбора экстракта, вымывает из последнего частично или полностью растворенное в нем некоторое количество исходного растворителя (компонента А), причем удаленный из экстракта компонент А в конечном счете переходит в рафинат. В результате степень разделения увеличивается и выход рафината возрастает. [c.536]

Рис. 95. Установка для испытания эффективности колонки при конечном флегма. -. мовом чпсле.

С помощью уравнения Ауслендера в форме (10) была составлена программа для расчета и моделирования процесса глубокой очистш от микропримесей. Весь механизм потаре-лочного итерационного расчета почти полностью совпадает с механизмом расчета по предыдущей программе (расчет с конечным флегмо-вым числом). Однако программа несколько отличается от описанной выше. [c.64]

Непременным условием высокой эффективности колонны является хороший контакт паров со стекающей вниз по колонке частью конденсата, называемой флегмой. Поэтому очень важным фактором, сказывающимся на эффективности разделения, является так называемое флегмовое число. Флегмовым числом называют отношение количества флегмы (в молях) к количеству дистиллата (в молях), отобранного за единицу времени. Максимальная эффективность колонки достигается при полном орошении, когда весь конденсат возвращается в колонку. Для данной колонки при полном орошении и данной скорости перегонки можно вычислить максимально достижимое количество теоретических тарелок. Конечно, полное орошение имеет практическое значение только при калибровке колонки и при установлении равновесия. В процессе ректификации колонка должна работать с возможно меньшим флегмовым числом, чтобы вся операция занимала меньше времени. Согласно Розу [1441, флегмовое число следует выбирать равным числу теоретических тарелок колонки. Нецелесообразно работать с флегмовым числом, меньшим /3 или большим числа тарелок колонки. Конечно, большое значение имеет относительная летучесть компонентов перегоняемой смеси, так как при большей летучести можно выбрать относительно меньшее флегмовое число. Некоторые авторы рекомендуют также менять флегмовое число в зависимости от того, отгоняется ли основная или промежуточная фракция. Во время отгонки промежуточной фракции сле- [c.225]

Как можно видеть, здесь при крекинге с рециркуляцией в кс-нечвых продуктах отсутствуют промежуточные фракции. Сумм полученных конечных продуктов — газа, бензина Ti крект-л -остатка — равна количеству взятого для крекинга свежего сырья. Если известны общий выход бензина иа сырье и глубина крекин) а ча однократный пропуск, то нетрудно составить уравнение материального баланса и по нему определить общую загрузку аппарй туры смесью свежего сырья и крекинг-флегмы. [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология