Коэффициент момента сопротивления

При турбулентном режиме, когда Re > 3 10 , решение этой же задачи было выполнено с применением уравнений пограничного слоя [5]. Коэффициент момента сопротивления [c.80]

Рис. 3.18. Зависимость коэффициента момента сопротивления К(1), прочности листов при растяжении а (2) и среднего диаметра частиц ср (5) от режима течения (Та — число Тэйлора).

Весьма своеобразны характеристики осевых насосов и вентиляторов, особенно высоконапорных осевых вентиляторов. Форма характеристик осевых машин существенно зависит от относительного диаметра втулки, углов изгиба профилей и углов их установки. У низконапорных машин с малым относительным диаметром втулки и малыми углами установки рабочих лопастей мощность холостого хода (при У=0) оказывается существенно больше, чем на расчетном режиме (рис. 5.1, в). Дело в том, что при больших углах атаки происходит отрыв потока от лопастей, что вызывает резкое возрастание коэффициента лобового сопротивления и, как следствие, возрастание момента на валу. Характеристики высоконапорных вентиляторов имеют разрыв и, кроме того, крутую правую (рабочую) ветвь (рис. 5.1, г) в эксплуатации такие характеристики оказываются весьма неблагоприятными. Причины возникновения разрывов характеристик и пути их устранения рассматриваются далее. Поскольку характеристики машин зависят от [c.131]

Пример [57]. Требуется определить зависимость частоты крутильных колебаний вала мешалки от вязкости жидкости, а также продолжительность времени, за которое амплитуда колебаний вала мешалки уменьшится в 10 раз после мгновенной остановки электродвигателя, если угловая скорость при равномерном вращении вала перед остановкой составляла Q. Массой вала по сравнению с массой лопастей можно пренебречь. Момент инерции массы лопастей J = 0,5 кг-м . Диаметр вала d = 0,005 м, длина вала 0,5 м. Коэффициент момента при наличии сил вязкого сопротивления движению лопастей а= 1,2 Н-м-с. Коэффициенты уравнения (160) п= 1,2/2 0,5= 1,21 = [c.107]

Здесь N — расчетная продольная сила /Пхр — коэффициент условий работы кладки по раскрытию швов кладки (принимается равным 1,5—3) / р. и — сопротивление кладки на растяжение при изгибе у и Л — расстояния от центра тяжести сечения до края сечения — момент сопротивления кладки при упругой ее работе / — момент инерции сечения. [c.246]

Расслоение проявляется в образовании правильно чередующихся вихрей с правым и левым вращением и с осями, параллельными направлению окружной скорости вращающегося цилиндра. Схема такого течения и фотография вихрей приведены на рис. 3.17, а экспериментальные данные по диаметру частиц, полученных в ротационных аппаратах с зазорами 10 и 20 мм, в функции величины числа Тейлора — на рис. 3.18. Из рисунка видно, что на кривых наблюдается резкий перелом, удовлетворительно совпадающий с изменением характера течения жидкости и переходом от ламинарного к ламинарно-неустойчивому (вихревому) течению. Вероятно, при переходе к неустойчивому течению подводимая энергия в значительной степени расходуется на поддержание нового типа режима движения жидкости (увеличение интенсивности вихревых трубок) в аппарате, чем объясняется малая степень изменения размеров ВПС после достижения критической величины числа Тейлора. Действительно, расчет коэффициента момента сопротивления внутреннего цилиндра, выполненный при допущении о переносе энергии из основного течения во вторичное (вихревое) по приведенным в [c.137]

Для безразмерного коэффициента момента сопротивления имеем [c.20]

Угол наклона прямой ВС зависит от коэффициента ф. При Ф < 1 Му > 1Гп, т. е. когда удельный момент сопротивления забоя больше удельного момента трения в пяте, линия ВС наклонена вправо от вертикали. При ф > 1 Му < цГп. в этом случае линия ВС наклонена влево. Промежуточный случай ф = 1, линия ВС вертикальная. [c.82]

Здесь Стд—допускаемое напряжение для материала мачты (для стали СтЗ стд=160 МПа) ф — коэффициент уменьшения допускаемых напряжений при продольном изгибе Е — модуль упругости при растяжении для материала мачты в МПа (для стали СтЗ = 2.1-10 МПа) % — гибкость мачты Пу—запас устойчивости для сжатого стержня (пу = 2 при учете динамической нагрузки и у = 3 без учета динамической нагрузки) Рх — площадь поперечного сечения мачты — момент сопротивления поперечного сечения мачты. [c.58]

Рассмотрим изменение коэффициента лобового сопротивления при движении твердых частиц в режиме пневмотранспорта. Следуя [63], возьмем два предельных случая — соответствующих моментам входа материала в трубу и выхода из нее при достижении теплового равновесия с газом. [c.89]

При больших по сравнению с размерами расстояниях между частицами каждая из них полностью увлекается жидкостью и h° = h = и . Уменьшение расстояния между частицами приводит к изменению коэффициентов гидродинамического сопротивления частиц и к,. Первый коэффициент изменяется незначительно, тогда как второй возрастает и обращается в бесконечность в момент касания частиц. [c.262]

Гидротрансформаторы с падающей зависимостью коэффициента момента Xi = f(i) на рис. 3.6) называются прозрачными. У таких гидротрансформаторов нагрузка с ведомого вала передается на двигатель. Например, у автомобиля с прозрачным гидротрансформатором при повышении сопротивления движению снижается величина i, тогда коэффициент момента Xi растет (см. рис. 3.6), т.е. увеличивается момент на валу двига- [c.96]

Можно предположить, что изменение характера зависимости кр =1(1, V, с1 ) наступает в тот момент, когда происходит переход зависимости коэффициента местного сопротивления от скорости из линейной формы в квадратичную. Если далее допустить, что этот переход соответствует минимальному значению См.с. то число Рейнольдса Не, соответствующее изменению характера зависимости 1кр = = 1(1. V, с1а), можно найти путем отыскания минимума функции (47), т. е. [c.53]

Рассмотрим схему расчета горелочных устройств типа ТЛ. Внутренний диаметр завихрителя целесообразно принять равным диаметру горловины горелки. Принимать внутренний диаметр завихрителя больше диаметра горловины горелки нежелательно, так как это приводит к увеличению поперечных размеров горелки и увеличению коэффициента гидравлического сопротивления. Принимать внутренний диаметр завихрителя меньше диаметра цилиндрического устья горелки также нежелательно, так как при этом возрастают габаритные размеры в продольном направлении, появляется необходимость выбора удлиненных лопаток для сохранения оптимальной площади живого сечения завихрителя, уменьшается реально используемый момент количества движения потока вследствие внезапного расширения на выходе из завихрителя. Кроме того, лопаточное устройство будет подвергаться действию топочного излучения, что при малых нагрузках или отключении горелки может привести к его короблению. [c.39]

I — допустимый средний продет трубопровода, м /исп расстояние между опорами трубопровода при гидравлическом испытании, м /пр —допустимый средний пролет трубопровода по условию провисания в пролете, м исп—коэффициент превышения рабочего давления во время испытания трубопровода, устанавливаемый нормами проектирования трубопроводов различного назначения и правилами приемки этих трубопроводов в эксплуатацию 6 — толщина стенки трубы, см W и I — момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения трубы, см и см R2 — расчетное сопротивление материала труб и их соединений, МПа — расчетное сопротивление материала труб и их соединений при температуре гидравлического испытания, МПа а—-нагрузочный коэффициент, определяемый в зависимости от метода монтажа трубопровода [c.537]

Испарение жидкости приводит к утонению пленки и уменьшению волн на ее поверхности и вследствие этого к прекращению каплеобразования. При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного х р, пленка становится относительно гладкой. Этот момент отождествляется с кризисом гидравлического сопротивления (он фиксируется по резкому уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления канала). Эксперименгально установлено, что в обогреваемых каналах при х > лгдр, соответствующего кризису гидродинамического сопротивления, практически прекращается осаждение капель на стенки из центральной части потока. В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах [c.253]

В этих выражениях / 1 = пО (яг—с)/8 и / г = " И 2 — с)/8— моменты инерции площади поперечных сечений соответственно пролетной и подбандажной частей обечайки, мм — наружный диаметр подбандажной обечайки, мм 1 1 = 21x101 и = = 2/3/02 — моменты сопротивления поперечных сечений соответственно пролетной и подбандажной обечаек, мм 5зс1 = = 0,ЪО ( 1 — с) и 8x2 = 0,5 2 ( 2 — с) — статические моменты поперечного сечения соответственно пролетной и подбандажной частей обечайки, мм ф — коэффициент прочности сварного шва. [c.152]

Поддерживать постоянные моменты сопротивления в широких пределах их изменения и при большом диапазоне изменения числа оборотов способны электромагнитные тормоза и балансирные электродвигатели, используемые в режиме генераторов. Фрикционные тормоза, в результате переменности коэффициента трения из-за худших условий охлаждения, обеспечивают меньшую стабильность нагружаюш,его момента при больших мощностях. Зато они способны создавать большие моменты при самых малых частотах вращения, превосходя в этом отношении электрические тормоза. Иногда при очень большом диапазоне изменения частот вращения гидромотора применяют комбинацию из последовательно соединенных фрикционного и электрического тормозов, каждый из которых используется в своей зоне частот. [c.341]

Даже испытание одной и той же гидропередачи, проводимое при нескольких rtj = onst, выполняется в условиях различных значений Re. Коэффициенты гидравлических сопротивлений, особенно трения, с возрастанием числа Re уменьшаются, стремясь к некоторому пределу. Поэтому в гидропередаче с уменьшением или Di, а также с возрастанием вязкости жидкости v, величины коэффициентов момента при i = onst уменьшаются по сравнению с предельными значениями Я, соответствующими большим числам Re. Для гидромуфт это выражается в отклонении линий М = / (rtj) при i = onst от квадратичных парабол [см. формулу (5-30) 1. Для гидротрансформаторов это ведет к снижению передаваемого момента, т. е. к уменьшению К ц (см. рис. 5-24). [c.398]

Поле течения около препятствия меняется с изменением числа Рейнольдса Не, соответствующего течению воздуха относительно препятствия При больших Не искривление линий тока становится заметным лишь вблизи препятствия и, за исключением узкого граничного слоя, поле течения близко к полю течения идеальной жидкости (рис 6 2) Когда же Не мало, течение определяется вязкостью и влияние вызванного препятствием искривления линий тока наблюдается на сравнительно больших расстояниях от препятствия Резкое искривление линий тока перед самым препятствием при больших Не приводит к усилению влияния инерции ча-етиц, тогда как постепенное искривление линий тока при малых Не уменьшает вероятность соударения частиц с препятствием Если скорость воздуха и размер частицы достаточно малы, то движение введенной в воздушный поток частицы будет подчиняться стоксовскому закону сопротивления В противном случае сила, действующая на сферическую частицу, может быть определена по данным о коэффициенте лобового сопротивления В любой момент времени действующая на частицу ускоряющая сила равна силе сопротивления среды, соответствующей разнице в скоростях движения частицы и среды [c.182]

Здесь 3 и 5 - коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям IV, И р - осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала F - площадь сечения вала Зт - коэффивдент запаса прочности сечения по пределу текучести. Полученные значения сравнивают с допускаемыми [5г] = 1,5-2,5. [c.94]

Представление о повышенной поверхностной вязкости возникает не только на основании повышения затухания диска при колебании, прикотором происходят сравнительно быстрые перемены направлений скорости движения диска, но также и на основании формы кривых деформаций пленок при медленном закручивании диска, как это было показано нами ранее [1]. Ряд пленок дает кривые деформации, указывающие на их хрупко-твердое состояние. По этим кривым можно достаточно определенно вычислить модули сдвига. Другие же пленки дают кривые дeфopмaциIJ с непрерывным нарастанием деформации при увеличении крутящего момента. Эти кривые проходят через начало координат и не показывают определенного предельного напряжения сдвига, характерного для классических пластичных тел, подчиняющихря уравнению Бингама Поэтому эти пленки следует считать высоковязкими. В соответствии с этим, скорость деформации в них растет почти линейно с увеличением крутящего момента, отклоняясь от линейности лишь при сильно повышенных скоростях. Это указывает на постоянство момента сопротивления пленки — постоянство коэффициента вязкости — до сравнительно больших скоростей деформации, при которых начинается частичное разрушение структуры. Однако, скорости деформации в этом случае намного меньше, чем при колебании диска, поэтому эффект увлечения подкладки должен быть совсем незначительным. При закручивании диска в таких высоковязких пленках разность углов верхнего и нижнего концов нити может достигать 1000°, т. е. трех полных оборотов. Мало вероятно, чтобы такое сдерживающее диск усилие могло каким-либо образом зависеть от легко текучей подкладки (вода), в которой до нанесения пленки диск свобод- [c.60]

НИЙ), то измеряют момент сопротивления вращению ротора в материале М, иропорционалтщый ст. Если задан М, вызывающий вращение ротора в испытуемом материале, то в зависимости от режилта испытаний измеряют угловую скорость вращения пли частоту колебаний. Коэффициенты проиорционалт.ности между d8/di и со или между а и Л/ зависят от формы и размеров статора и ротора (о типах вискозиметров см. В искозиметр ия). [c.322]

В этих формулах = 2400 кПсм — предел текучести стали марки Ст. 3, из которой выполнен диск, а коэффициент 1,5 есть отношение пластического и упругого моментов сопротивления для прямоугольного сечения спицы. Общий запас по (6-23) [c.394]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент момента сопротивления: [c.79] [c.80] [c.117] [c.56] [c.91] [c.35] [c.313] [c.601] [c.187] [c.70] [c.183] [c.48] [c.1117] [c.234] [c.234] [c.392] [c.387] [c.144] [c.116] [c.208] [c.68] [c.373] [c.172] [c.266] [c.320] [c.480] [c.408]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология