Степень удельный расход тепла

На рис. 1У-71 показана зависимость удельного расхода тепла на этой установке от степени карбонизации регенерированного раствора при расходах газа и раствора соответственно 100 и 1 м /ч (расход тепла рассчитан по тепловому балансу). Как видно из рис. 1У-71, расход тепла при замене воды другим разбавителем снижается в 1,5— [c.239]

Рис. 1У-71. Зависимость удельного расхода тепла 9 при очистке от СО2 растворами МЭА (3,3 моль/л) в различных разбавителях от степени карбонизации регенерированного раствора

Удельный расход тепла не является величиной постоянной, а изменяется в значительных пределах даже для однотипных вращающихся печей в зависимости от реакционной способности сырья, режима обжига и ряда других условий. В частности, при производстве клинкера мокрым способом в печах длиной 100—185 м удельный расход тепла колеблется от 5000 до 6700 кДж/кг (1200— 1600 ккал/кг). Удельный расход тепла в значительной степени понижается при использовании тепла отходящих газов в запечных теплообменных устройствах. [c.269]

При оценке степени использования топлива и при установлении норм его расхода пользуются удельными расходами тепла или удельными расходами условного топлива, представляющими собой расход условного топлива (с теплотой сгорания, равной 7 ООО ккал/кг) на тонну [c.186]

Вторая стадия выделения соды. Сода, выделяемая на второй стадии, содержит 4—10 % поташа, что обусловлено его высоким содержанием в маточном растворе. Если соду второй стадии выделения используют как товарный продукт, упарку маточника сульфата калия заканчивают по достижении плотности жидкой фазы суспензии 1460—1480 кг/м . В этом случае товарная сода содержит 4—5 % поташа. В технологических схемах с совместным растворением в карбонатном растворе соды второй стадии выделения и двойной соли выделение соды ведут до получения жидкой фазы суспензии плотностью 1520—1530 кг/м . В этом случае сода содержит 7—10 % поташа. Более глубокое упаривание раствора на стадии выделения соды позволяет резко сократить количество воды, упариваемой на следующей стадии процесса — выделения двойной соли. Энергетически стадия выделения двойной соли характеризуется самым большим удельным расходом тепла на испарение воды. Поэтому повышение степени упаривания раствора на второй стадии выделения соды позволяет сократить общий расход тепловой энергии на получение содопродуктов за счет перераспределения количества воды, упариваемой на разных стадиях. Кроме того, увеличение степени упаривания раствора на второй стадии выделения соды приводит к уменьшению в 2—3 раза количества выделяемой двойной соли, а следовательно, позволяет сократить расход электроэнергии на разделение суспензии двойной соли. [c.271]

Рис. 1У-59. Зависимость удельного расхода тепла /отд. на получение отдувочного пара от степени карбонизации регенерированного 2,5 н. раствора МЭА при Рр = 1,8 ат.

Е. И. Ходоров показал, что в смежную зону излучается тем меньше тепла, чем меньше степень тепловой форсировки печи и больше отношение водяных эквивалентов материала и газов, т. е. чем меньше удельный расход тепла. Этот вывод [c.169]

Рис. 4. Зависимость удельного расхода тепла от степени концентрирования раствора

Одноступенчатые аппараты (выпарные, сушильные, печи, скрубберы, погружного горения) не могут обеспечить достаточно экономичного концентрирования сточных вод. Теоретическое значение удельного расхода тепла у этих аппаратов более 2400 кДж/кг испаренной воды, а действительный расход значительно превышает теоретический. Поэтому для осуществления экономичного концентрирования минерализованных вод на первой стадии процесса термического обезвреживания необходимо применять многоступенчатые испарительные установки либо термокомпрессионные установки с высокой степенью регенерации тепла. Снижение капиталовложений может быть достигнуто за счет широкого использования контактных аппаратов. [c.14]

Определены зависимости (рис. У1-7) удельного расхода тепла и удельной поверхности нагрева конденсаторов от числа ступеней испарения щ, степени концентрирования раствора ( к и юп- Из графиков видно, что с увеличением щ величина д снижается и тем интенсивнее, чем больше (оц. Например, если при 1 = 5 удельные расходы тепла практически одинаковы при [c.167]

Рис. У1-7. Зависимости удельного расхода тепла и удельной поверхности нагрева конденсаторов от числа ступеней испарения и степени концентрирования раствора.

Сепараторы воздушно-проходного типа могут применяться как при неглубокой сушке осадков до 40—50 %, так и в случаях когда требуется получение более сухого осадка. При этом температуру газов перед сепаратором можно устанавливать в пределах 200—300 °С в зависимости от требуемой степени сушки. Применение комбинированного режима сушки позволяет получать низкую влажность высушенного осадка при низких удельных расходах тепла и воздуха и высоком объемном напряжении сушилки по влаге. [c.162]

Рис. 6.18. Зависимость удельного расхода тепла q от степени концентрирования раствора <эк (п — число ступеней испарения)

При применении фильтр-подогревателей значительно снижается пылеунос (до 2—3%) и примерно на 50 ккал/кг уменьшается удельный расход тепла при обжиге клинкера. Однако фильтр-подогре-ватели для своей эффективной работы требуют стабильного режима работы печи. Увеличение температуры отходящих газов и их запыленности может привести к загустению шлама в фильтр-подогревателях, что резко нарушает работу печи. Опыт работы показывает, что фильтр-подогреватели достаточно эффективно могут работать лишь в длинных печах с температурой отходящих газов не выше 300°. Влажность выходящего из подогревателя шлама должна быть не ниже 33—35%. Цепные фильтр-подогреватели замазываются в гораздо меньшей степени, чем с телами наполнения. [c.326]

Как и каждый технологический процесс, процесс коксования, помимо количеств затраченного сырья и выхода конечных продуктов процесса, характеризуется количеством энергии, затраченной при переработке сырья в конечные продукты. Рассмотрим лишь затраты тепловой энергии в процессе коксования, не касаясь других видов энергетических затрат. Теплота, затраченная на переход угля в кокс, состоит в основном из теплоты сгорания отопительного газа в обогревательной систе.ме коксовых печей. Количество затраченной теплоты, полученной от сгорания отопительного газа, отнесенное к единице массы коксуемой шихты, представляет собой удельный расход тепла на коксование. Этот показатель характеризует степень совершенства процесса коксования в целом равномерность обогрева печей, потери тепла в окружающую среду через наружные поверхности печей и с дымовыми газами, ритмичность процесса, техническое состояние коксовых печей. [c.149]

Для определения эффективности схемы теплообмена могут быть использованы также такие показатели, как степень регенерации (использования) тепла Кр и удельный расход топлива Вт <кг/т) [10] [c.319]

С увеличением скорости прохождения сушильного агента через высушиваемый материал уменьшаются внешнедиффузионные торможения процессу сушки и повышается средняя движущая сила процесса, поскольку степень насыщения сушильного агента на выходе из сушилки уменьшается. Все это приводит к уменьшению времени сушки и, как следствие, к увеличению производительности сушилки. В то же время повышается удельный расход сушильного агента и затраты тепла на сушку. Наиболее рациональна в таких случаях частичная циркуляция сушильного агента с промежуточным подогревом. [c.250]

При регенерации насыщенных растворов тепло расходуется также на разрыв химической связи. Чем вЫще реакционная способность амина, тем больще энергии расходуется для регенерации его раствора. Следовательно процессы регенерации вторичных аминов менее энергоемки, так как они менее реакционноспособны, и на установках поддерживается их меньший удельный расход вследствие того, что они позволяют достичь более высокой степени насыщения. [c.40]

Рис. IV-43. Зависимость удельного расхода тепла на получение отдувочного пара qoTA(a) от текущей степени карбонизации 2,5 п. раствора МЭА при различной концентраций Oj (ai) в регенерированном растворе и при = 0,18 МПа

При решении такой задачи необходимо определить минимальную температуру в печи, при которой будет происходить полное выгорание углеводородов. Чем выше температура печи, тем больше будет удельный расход тепла на 1 кг обезвреженной воды. По литературным данным, такой температурой является температура около 1000° С. Однако это достаточно высокая температура, м она вызывает высокий удельный расход тепла. Поэтому при разработке таких установок необходимо решить вопрос о дальнейшем использовании этого тепла применительно к местным условиям, в которых будет находиться установка, например, для подогрева воздуха и воды, а также и для процесса сушки. Может возникнуть вопрос об использовании парогазовой смеси для низкотемпературной сушки, так как она имеет высокую влажность. Однако для сушки температура газов должна быть относительно низкой (300—500° С), поэтому отходящие газы необходимо разбавлять холодным воздухом, что значительно снизит степень насьпцення смеси влагой. [c.122]

В задачу исследования входило определить следующие параметры 1) степень обезвреживания воды, т. е. степень выгорания органических примесей 2) время контакта паровоздупшой смеси с дымовыми газами 3) удельные расходы тепла 4) коэффициент избытка воздуха в отходящих газах 5) температуру процесса. [c.125]

Скорость реакции при повышении температуры от 1400 до 1700° увеличивается в 15 раз, при этом повышается качество клинкера. С увеличением начальной концентрации кислорода средняя его концентрация в процессе горения возрастает в значительно меньшей степени и потребление кислорода по уравнению 2С+0г-> - 2С0, пропорциональное средней концентрации Ог, отстает от его подвода. Это приведет к повышению роли реакции 2С0+0г -v2 02, т. е. уменьшит химический недожог. Другой фактор снижения удельного расхода тепла — уменьшение количества отходящих газов и недожога. [c.198]

Во вращающихся печах воздух выходит из клинкерных холодильников при температуре примерно от 400 до 700 в зависимости от удельного расхода тепла, коэффициента избытка воздуха, степени охлаждения клинкера и т. д. Горячий воздущ-ный поток движется в печи со скоростью 4,5—5,5 м1сек при значениях критерия Рейнольдса, как правило, превышающих 100 000, т. е. воздушный поток имеет резко выраженный турбулентный характер. [c.47]

При оценке степени использования топлива и при установлении норм его расхода пользуются удельными расходами тепла или удельнввш расходами условного топлива, представляющими собой расход условного топлива (с теплотой сгорания, равной 29 330 кдж/кг) на тонну годной продукции. Этот показатель менее нагляден, чем к. п. д. печи, но вследствие своей простоты он получил широкое применение на практике, тем более, что он дает возможность в некоторой степени сравнивать печи, работающие на разных топливах. [c.132]

Рис.. IV-58. Зависимость удельного расхода тепла на получение отдувочного пара 9отд. от степени карбонизации а 2,5 н. раствора МЭА при различной степени карбонизации регенерированного раствора и Рр = 1,8ат

На рис. 4 представлены в качестве примера зависимости удельного расхода тепла q при обезвреживании, концен-,трировании раствора и сушке от степени концентрирования раствора при различных числах ступеней испарения. Расчеты проводили на основе соотношения (7) при следующих исходных данных [c.13]

В производственных условиях трудно определить степень влияния отдельных факторов на расход тепла, поэтому на основании практических данных могут быть приняты следующие удельные расходы тепла на кок-С01ва ие угля, приведенного к 8% влажности при обогреве печей коюсовым газом, ккал1кг, со сроком эксплуатации [c.210]

Подача мазута в печь осуществляется через специальные распыляющие механические форсунки. К форсункам мазут подается под давлением порядка 20—25 ат с помощью тангенциального ввода достигается закручивание струи. Распылители, устанавливаемые в конце мазутного канала, регулируют степень закручивания струи, которая обусловливается соотношением площадей отверстий для ввода и вывода мазута. Степень закручивания струи определяет тонкость распыла мазута и дальность распространения топливновоздушного потока. Скорость вылета мазута из форсунок составляет около 60 м сек. Первичный воздух подается вокруг мазутной форсунки в количестве около 35% от общего его количества со скоростью 15—20 м сек. Интенсивность излучения факела, образующегося при сгорании мазута, несколько ниже, чем факела от сгорания угольного порошка, в связи с чем удельный расход тепла при работе на мазуте повышается на величину до 10%1. [c.374]

Поскольку начальная температура в тоике в значительной степени определяется жаропроиэводительностью сжигаемого топлива, а конечная — температурой уходящих топочных газов, естественно, что для проведения высокотемпературных технологических процессов (особенно при высокой температуре уходящих газов) рационально использовать топливо с высокой жа-ропроизводительностью. Это дает возможность интенсифицировать работу печей, поскольку обеспечивается большая разиосп. температур горящего топлива и нагреваемого углеводородного сырья. В свою очередь, интенсификация работы печей, вызывая повышение производительности установок, приводит также к уменьшению удельного расхода топлива вследствие сокращения продолжительности процесса сжигания и снижения потерь тепла в окружающую среду. [c.108]

Эффективность мероприятий по интенсификации АВО оцени вают по изменению удельного расхода электроэнергии на еди ницу рассеиваемого тепла (Л э/Q) или на единицу конденсируе мого продукта (Мз/Оп), по увеличению времени работы АВО с регламентируемыми параметрами при новом значении темпе ратуры ii, а также по увеличению плотности теплового потока Эффективность внедряемых мероприятий можно оценивать и по работе смежного оборудования увеличению его производитель ности, степени очистки, пропускной способности, расходу катали затора и т. д. [c.83]

В содовом производстве необходимо обеспечить высокую концентрацию СО2 в газе известковых печей. Как было отмечено выше, эта концентрация зависит от удельного расхода топлива, что в свою очередь зависит от величины потерь тепла в известковой печи. С этой точки зрения необходимо стремиться к минимальным потерям тепла с уходящими из печи газом и известью. Этим требованиям в наибольшей степени отвечает известко- [c.41]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология