Зависимость газосодержания от скорости

Рис. 3.4,3л. Зависимость относительной скорости фаз от газосодержания для системы вода—воздух

Рис. З.4.З.2. Зависимость газосодержания от средних расходных скоростей газа и жидкости у, для системы вода—воздух

Рис. З.4.З.З. Зависимость газосодержания ег от средней расходной скорости газа для системы вода—воздух

Рис.З. Зависимость газосодержания от скорости жидкости 1-0,12 2-0,1 3-0,07 4-0,05

Рис. III.8. Зависимость газосодержания слоя от скорости газа.

Виды движения потоков при взаимодействии двух фаз различают визуально и по физическому состоянию, т. е. в зависимости от скорости движения, объемного газосодержания, отношения плотностей фаз, смачиваемости стенок аппарата и других параметров. Структура потоков зависит также от поверхностных сил. Вероятно в большом разнообразии визуально наблюдаемых режимов нет значительных изменений механизма передачи количества движения, тепла или массы. Однако классифицировать режимы движения двухфазных потоков [47 ] по механизму переноса трудно, так как для этого необходим детальный теоретический анализ каждого случая (условия течения одной фазы обычно значительно влияют на условия течения другой фазы). Достаточно большое [c.245]

Зависимость газосодержания от скорости газа (при различных частотах вибраций) носит сложный характер (рис. 1У-2). [c.71]

Зависимость газосодержания от скорости газовой фазы и плотностей жидкой и газовой фаз описывается эмпирической формулой [c.161]

Рис Зависимость газосодержания У/> от скорости жидкости в колонне 0 93 мм при различных скоростях газа [c.116]

На рис. 6 представлена зависимость газосодержания от амплитуды вибраций для различных скоростей газа. Как вид- [c.111]

Рис. 4. Зависимость газосодержания от скорости газа пр . Гж = 1,2-10 м/сек и различном числе тарелок /—16 2—8 3—4

Рис. 5. Зависимость газосодержания Фг от частоты вибраций п при 5=16,5, 1,2-10 - м/сех и разных скоростях газа (в м/сек ИЯ)

Рис, 6, Зависимость газосодержания ф г от амплитуды вибраций три п=500 мин- , = 1.2-Ю- м/сек и различных скоростях газа (в м/сек 1й ) /—7,9 2—11,2 3—19,2 4—38 5—56,5 6-71,5 [c.114]

Рис. 1. Зависимость газосодержания от скорости газа (Од =0,даЭ м =0,Э- м/сек характеристика тарелки Рс = 1,2 % 1о= мм) при различных высотах секций (в м) /-0,210 2-0,413 3-0,623 4-0,823

Рнс. 5. Зависимость газосодержания от диаметра отверстий секционирующих тарелок (Од =0,2 ж Ях =0,2 м VT =0,3-10-2 м/сек характеристика тарелки F, = 1,26% 6=5 лж) лри различных скоростях газа (в м/сек) [c.122]

Рис. 5.15. Зависимость газосодержания ф от скорости газа для колонн различного диаметра

Рис. 5.16. Зависимость газосодержания ф от скорости газа при различной высоте слоя жидкости

Рассмотрение вышеуказанных графиков и визуальные наблюдения позволяют сделать вывод, что в зависимости от скоростей потоков жидкости и газа в рассматриваемых аппаратах возникают различные гидродинамические режимы, характеризующиеся неодинаковым изменением сопротивления, количества жидкости в слое насадки, высоты, газосодержания и структуры слоя. [c.138]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зарубежными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8—22]. В последних содержится достаточно обширная информация По ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физической абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных жидких смесей. [c.675]

Освещение, сфокусированное мощной цилиндрической линзой, производилось через щель шириной 2 и высотой 150 мм перпендикулярно к оси съемки ("световой нож"). Скорость киносъемки регулировалась в зависимости от скорости смеси в канале от 400 до 2500 кадров в секунду при различных газосодержаниях 3. Частоты отрыва вихрей от поверхности цилиндра при малых газосодержаниях определялись из результатов киносъемки,и число Струхаля соответствовало Sh=0,28 (без загромождения канала). Киносъемка показала, что с увеличением В происходит нарушение регулярности отрыва вихрей. [c.110]

Подвижная пена является доминирующим видом двухфазной системы в значительном диапазоне изменения скоростей газа — обычно от Wr = 0,7- 1,3 м/с до Wr = 3-f 4 м/с в зависимости от прочих условий. Но в этом диапазоне с ростом Wj. значительно изменяется вид подвижной пены и объемная доля газа в ней. При переходе от ячеистой структурированной пены к подвижной уменьшаются размеры пузырьков, а при дальнейшем возрастании пена приобретает струйный вихревой характер. Если плотности жидкости, газа и пены соответственно р , рг и Рп, то объемная доля газа в пене или газосодержание слоя [c.33]

Рис. 1.25. Зависимости общего (кривая 1), ячейкового (кривая 2) газосодержания и удельной объемной агрегатной ПКФ (кривая 3) от скорости газа.

Если предположить, что относительная скорость и , постоянна поперек канала, то уравнение (58) можно представить в виде зависимости объемного газосодержания фазы а. от расходного массового газосодержания [c.182]

Газосодержание зависит как от свойств жидкости и газа, так и от скоростей их движения. Поэтому для его расчета в зависимости от типа реактора используют различные уравнения (см. пп. 8 и 12). [c.17]

В форме записи, более близкой к (IV. 18), были получены уравнения для определения ф в работах [34, 501. Теоретически рассчитанный [341 параметр С в зависимости от характера изменения газосодержания по сечению трубы имеет значения от 1 до 1,5. Произведение ки в работе [341 рассматривается как дрейфовая скорость газа в данном сечении трубы. [c.92]

Скорость циркуляции жидкости. Содержание предыдущих параграфов показывает, что скорость циркуляции жидкости оказывает существенное влияние на гидродинамические характеристики газожидкостного потока в газлифтных реакторах, а следовательно, и на условия тепло-массопереноса. Поэтому одной из основных задач гидродинамического расчета этих аппаратов является определение приведенной скорости жидкости в барботажных трубах. Газлифтный трубчатый реактор работает на принципе затопленного эрлифта с естественной циркуляцией жидкости, скорость которой зависит от расхода газа, подаваемого в барботажную трубу. Типичная зависимость изменения приведенной скорости жидкости от приведенной скорости газа в барботажной трубе представлена на рис. 52. При малых скоростях вследствие быстрого увеличения газосодержания в пузырьковом и пенном режимах барботажа быстро возрастает приведенная скорость жидкости. При дальнейшем увеличении Шр наступает переход к стержневому режиму движения, при котором Фг возрастает слабо, а увлечение жидкости газовым потоком тормозится трением ее о стенку трубы, вследствие чего приведенная скорость жидкости меняется незначительно. [c.95]

Т. е. степень турбулизации пристенного слоя определяется в основном газосодержанием смеси и относительным движением фаз. Увеличение скорости жидкости вызывает возрастание отношения x/pjK и одновременное понижение скорости роста газосодержания Фг, что приводит к уменьшению второго слагаемого подкоренного выражения. В зависимости от изменения каждого из слагаемых величина может или возрастать, или уменьшаться, поэтому и расчетные значения коэффициента теплоотдачи а также будут соответственно увеличиваться или убывать. [c.108]

Экспериментальные зависимости потерь напора от скорости смеси представлены на рис. 2. Они соответствуют смеси с газосодержанием от Д = 0,4 до Л = 0,7. [c.107]

Зависимость относительной скорости движения пу-зьфей от газосодержания в идеальном пузырьковом потоке также может быть описана уравнением (3.3.2.36) при те = 1 [40]. [c.183]

Сущность этого метода состоите том, что при увеличении газосодержания среды рабочие сечения при заданных скоростях расхода уменьшаются, с другой стороны, толщина слоя в направлении радиуса реактора при центральном расположении стержневого облучателя определяют эффективность поглощения уизлученпя реакционной средой, т. е. т]ии. Рассматривая функциональные зависимости газосодержания среды ф и КИИ облучателя, можно определить оптимальное значение радиуса реактора и оценить КИИ для данного радиуса. [c.215]

Рис. 1. Зависимость газосодержания ф от ириведенной скорости газа U-.

Рис. 1У-2. Зависимость газосодержания от скорости газа для системы воздух —водаприДк=0,16 м (тарелки ГИАП-2 [13]), F =0,164 4г=8,67-10- м Гж=4,78-10-3 м/с Ят=0,08 м и при разлинной частоте вибраций

При 5 > 5кр зависимость газосодержания от амплитуды вибраций различна для различных скоростей газа. При достижении скорости газа порядка 7 м1сек, газосодержание перестает зависеть и от амплитуды вибраций. [c.113]

Итак, зависимость от скорости газа, по нашим даитгым, описывается уравнением (5). Одпако в уравнении (5) скрыто вл11яние различных факторов, действующих на эффективность массопородачи в различном направлении. Так, в общем случае с изменением скорости газа изменяется не только истинный коэффициент массопередачи, но и межфазовая поверхность, зависящая от высоты пенного слоя, его газосодержания и структуры. Кроме того, изменяется степень продольного перемешивания жидкости и газа. [c.237]

Рис. 8.1. Зависимости газосодержания <Рта1 (Л и приведенной скорости воздуха и (2) от приведенной скорости пульпы г в противоточном колонном аппарате с площадью сечения 25 см

На рис. 1.12 представлена зависимость hg от Юг и ha при i = = onst. Подобные кривые соответствуют зависимости h = f Wr, i) при йц = onst. С повышением скорости газа высота исходного слоя жидкости уменьшается в результате увеличения газосодержания пенного слоя, причем это уменьшение тем больше, чем выше высота порога h . Значения ф,-, h и Н взаимосвязаны [31, 318]. [c.53]

Гидродинамические режймы и структура взвешенного трехфазного слоя. Гидродинамические режимы взвешенного трехфазного слоя изучались во многих работах (см., нанример, [26—28]). Большинство исследователей отмечает наличие двух основных режимов в ПАВН — начального и развитого взвешивания трехфазного слоя. Наиболее наглядно эти режимы можно проследить по кривым зависимости основных параметров слоя — его гидравлического сопротивления АРсл и газосодержания ф . — от скорости газа (рие. VI. и VI.8). Стадии взвешивания насадки в слое пены с увеличением Шг показаны на рис. VI. 9. Режим начального взвешивания насадки (рис. VI. 9, б) отличается взвешенным состоянием некоторой части шаров и их направленным движением. Для этого режима характерно постоянство им малый рост гидравлического сопротивления с возрастанием гУр, относительна малое повышение динамической высоты слоя и значительный рост его газосодержания за счет увеличения ядра взвешенных шаров при постоянстве количества жидкости, удерживаемой насадкой — уд. [c.245]

Газосодержание при эрлнфтном транспортировании псевдожидкости. В поисках зависимости для расчета газосодержания е и восходящем потоке жидкости (в нашем случае псевдожидкости) исследователи шли в основном двумя путями — одни стремились найти связь е непосредственно с приведенными скоростями газа и псевдожидкости, другие — выразить его через относительную скорость газа. Все зависимости вида е = [(г),ип) могут быть обобщены одним уравнением [64] [c.37]

Зависимости для истинного объемного газосодержания. Истинное объемное газосодержание необходимо знать для расчета перепада давления в двухфазных течениях, использующего модели раздельного течения (см. п. В, 2.3.3). Существует несколько различных расчетных методов для истинного объемного газосодержания tg, или К0э1[х )ициента скольжения 5 =и /и1, где Ug и и1— средние скорости соответствующих фаз). Истинное объемное газосодержание и коэ11)фициент скольжения могут быть свя- [c.191]

Затем обсуждаются две эмпирические корреляционные зависимости для расчета истинного объемного газосодержания. Первая из них, данная для справки,— корреляционная зависимость Мартинелли и сотр. [17, 19]. Вторая, так называемая С18Е корреляция, описана в [24]. Гомогенная модель дает завышенные значения истинного объемного газосодержания при газожидкостных подъемных течениях и заниженные при опускных. Однако при высоких массовых скоростях, высоких давлениях и низких па-росодержаниях уравнения гомогенной модели течения для расчета истинного объемного газосодержания все еще могут давать довольно хорошую точность. Модель потока дрейфа полезна в качестве общей модели для определенных видов расчетов с помощью ЭВМ, но эта модель, как и модели, предложенные Мартинелли, не могут адекватно учитывать влияния массовой скорости, что показано в [25]. Модель JSE лучше учитывает влияние массовой скорости и физических свойств, и поэтому ее рекомендуют для расчета. [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология