Реактор газлифтный

Пример 7Л.4.1. Исследовался процесс каталитического окисления метилового эфира -толуиловой кислоты кислородом воздуха в реакторе газлифтного типа. Необходимо проверить воспроизводимость эксперимента и построить статистическую математическую модель второго порядка. [c.614]

Рис. 42 Кожухотрубные газлифтные реакторы а — с равномерным распределением труб б — с центральной циркуляционной трубой

Кожухотрубчатый газлифтный реактор (рис. 9.10) выполнен в виде кожухотрубчатого теплообменника с увеличенной по высоте сепарационной частью 1, где происходит отделение газа от жидкости. Все трубы поделены на барботажные 2 и циркуляционные 3. Нижние концы труб выведены под трубную решетку на длину, равную 5( ц, где с1д — внутренний диаметр труб. В стенках выступающих концов барботажных труб на расстоянии от нижнего среза просверлены отверстия 4, расположенные во всех барботажных трубах на одном уровне. Площадь сечения отверстий [c.266]

Рис. 2. Реактор барботажный газлифтный (тип РБГ)

Выполняя гидравлический расчет газлифтного реактора, найдем расход воздуха, приведенный к рабочим условиям в реакторе р = 0,6 МПа и /р = 180 °С) [c.286]

Пример 7.1.5.1. Исследовался процесс окисления и-ксилола до и-толуиловой кислоты в реакторе газлифтного типа в неизотермических условиях. Требовалось по результатам полного факторного эксперимента построить математическую модель, отвечающую матрице планирования 2 . [c.617]

Подробный тепловой расчет газожидкостного реактора показан в примере 9.5. Поэтому здесь ограничимся рассмотрением вопросов, специфических только для кожухотрубчатых газлифтных реакторов, при следующих условиях в качестве теплоносителя в межтрубном пространстве принимаем кипящую воду через теплопередающую поверхность переходит тепловой поток Qp = 7,55-10 Вт коэффициенты теплопередачи имеют следующие значения через барботажную трубу Кг = 1300 Вт/(м"-К), через циркуляционную трубу Кц = 1000 Вт/(м -К). [c.288]

Рис. 38. Газлифтный реактор с центральной барботажной трубой

Жидкость Рис. 237. Газлифтный реактор [c.252]

При оценке массопереноса в газлифтном реакторе примем (условно) коэффициент диффузии кислорода в жидкости (воде) по табл. 9.8 Ощ = 2-10- м с. [c.288]

Кожухотрубчатые газлифтные реакторы пригодны для обработки гетерогенных жидкостей (суспензий, эмульсий) и при реакциях с большим тепловым эффектом. [c.267]

Кожухотрубчатые газлифтные реакторы. Количество труб в кожухотрубчатом реакторе [c.274]

В газлифтном кожухотрубчатом реакторе газораспределителем являются отверстия в концах барботажных труб, выведенных под нижнюю трубную решетку. Диаметр этих отверстий рассчитывается по скорости газа в них [c.275]

Газосодержание в циркуляционных трубах кожухотрубчатого газлифтного реактора для систем по свойствам, близким к системе вода — воздух, можно определить по формуле [c.277]

Для газлифтных реакторов, характеристики которых даны в табл. 9.7, отношение dit = 1,44. [c.277]

Удельная площадь теплопередающей поверхности аппарата /="уд = / /исм = 377/4,5 = 83,8 м , т. е, более 10 м , следовательно, для проведения заданной реакции надо принять кожухотрубчатый газлифтный реактор. [c.286]

В отличие от газлифтного трубчатого реактора в этом аппарате существует как восходящее движение газожидкостной смеси (в нечетных трубах) так и нисходящее (в четных трубах). Устойчивые гидродинамические режимы наблюдаются при приведенных скоростях газа от 0,3 до 10 м/с и жидкости от 0,4 до 2 м/с. Достаточно высокие скорости потоков позволяют обрабатывать в змеевиковом реакторе неоднородные жидкие системы с большой разницей плотностей фаз. [c.10]

Глава IV, РЕАКТОРЫ БАРБОТАЖНЫЕ ГАЗЛИФТНЫЕ [c.77]

Из сопоставления значений полученных здесь и в примерах 9.4 и 9.5, видно, что в газлифтном реакторе объемный коэффициент массопереноса, а следовательно, и межфазная поверхность меньше, чем в аппарате с механическим диспергированием газа, но больше, чем в барботажной колонне. [c.289]

Перемешивание в газожидкостных реакторах может осуществляться также за счет гидродинамических эффектов — газлифтного или инжекционного. [c.136]

Кинетика газожидкостных реакций достаточно подробно освещена в вышедших в последнее время монографиях [4, 20]. Достаточно полно отражена в отдельных изданиях [30, 89] и актуальная проблема математического моделирования химических реакторов. Однако определяющие их факторы — гидродинамические явления при взаимодействии газа с жидкостью, конвективный теплообмен между газожидкостной смесью и стенками теплообменных элементов и массоперенос в гетерогенных системах — в обобщенном виде и с необходимыми теоретическими предпосылками до сих пор не освещались. Эти явления рассмотрены в книге применительно к реакторам различных принципов действия (барботажным, газлифтным, с механическим диспергированием газа, пленочным). Каждому типу реактора дана оценка с точки зрения его использования в тех или иных условиях, что позволит проектировщикам этой аппаратуры обоснованно подойти к выбору нужной конструкции. [c.3]

Скорость циркулирующей жидкости может достигать 1—2 м/с. Это позволяет обрабатывать в газлифтном реакторе неоднородные жидкие системы с большим различием плотностей сплошной и дисперсной фаз. Интенсивная циркуляция способствует лучшему теплообмену между жидкостью и теплообменными поверхностями, образованными стенками барботажных труб. Возможность размещения в газлифтных аппаратах больших поверхностей теплообмена без нарушения принципа циркуляции делает их наиболее эффективными устройствами для проведения реакций с большим тепловым эффектом. [c.9]

В отличие от барботажных колонн газлифтные реакторы при тех же габаритах имеют меньший рабочий (реакционный) объем, [c.9]

Сумму Шр + = Шсм принято называть приведенной скоростью смеси. Эта характеристика обычно используется при расчете приведенной скорости жидкости в барботажных трубах газлифтных реакторов (см. п. 12). [c.18]

Здесь следует отметить, что эти уравнения справедливы для барботажного слоя высотой 800 мм. При более высоких слоях возрастает движущий напор циркуляции (1 — Фг) Г и соответственно скорость циркуляции. Подробно этот вопрос рассмотрен применительно к газлифтным реакторам в п. 12. Локальные скорости жидкости на расстоянии г (рис. 27) от оси колонны [c.55]

В п. 1 были рассмотрены только общие представления о барботажных газлифтных реакторах и условиях их работы, определяющие область применения аппаратов этого типа. Содержание предлагаемой главы более подробно отражает разнообразие конструкций газлифтных реакторов и методику их расчета. [c.77]

II. Конструкции газлифтных реакторов [c.77]

Наиболее простая конструкция газлифтного реактора, выполненного 3 виде колонны с центральной барботажной трубой, была показана на рис. 2. Такой аппарат, снабженный рубашкой на корпусе колонны, может быть использован для проведения химических реакций, сопровождающихся тепловым эффектом. Отличаясь простотой конструкции, он имеет один существенный недостаток — малую удельную поверхность теплообмена (отнесенную [c.77]

Рис. 48. Схема двухтрубного газлифтного реактора

Аналогичная конструкция секционированного газлифтного реактора, но с выносной зоной циркуляции и теплообмена, была разработана в институте хлорной промышленности. В этом аппарате (рис. 40) барботажная зона выполнена в виде колонны /, секционированной ситчатыми перегородками 2. В наружный циркуляционный контур включен теплообменник 3. В некоторых конструкциях теплообменники подсоединены к каждой ступени, ограниченной сверху и снизу ситчатыми перегородками. Возможность использования стандартных теплообменников упрощает технологию изготовления аппарата, а установка, например, блочных графитных теплообменных устройств позволяет работать на коррозионных средах. [c.79]

Рассмотренные здесь многотрубные газлифтные реакторы, обладая большей удельной теплообменной поверхностью по сравнению с колонными аппаратами, имеют и свои недостатки. Прежде всего это касается сложности изготовления и большой металлоемкости. Конструктивно более совершенными следует признать газлифтные реакторы, в которых барботажные и циркуляционные трубы объединены в общем кожухе [71 ]. Два варианта таких кожухотрубных газлифтных реакторов показаны на рис. 42. [c.80]

При обработке в газлифтном реакторе несмешивающихся жидкостей легкая жидкость будет отстаиваться в верхней части барботажного слоя над трубной решеткой и сливаться в избыточном количестве через штуцер 6. Для устранения этого нежелательного явления необходимо верхние концы циркуляционных труб удлинить так, чтобы их срезы находились чуть ниже уровня сливного штуцера 6. [c.81]

Стремясь к увеличению рабочего объема газлифтного реактора и используя с этой целью его межтрубное пространство для циркуляции жидкости, не следует забывать и об увеличении объема зон барботажа, где непосредственно протекает химическое превращение. Это условие обеспечено в конструкции реактора, показанного на рис. 44. [c.82]

Гидродинамика в газлифтных реакторах [c.84]

Рис. 47. Структура потока в трубе газлифтного реактора

Режим движения газожидкостной смеси при Шг < ОЛ м/с можно назвать пузырьковым. При увеличении скорости газа, а соответственно и скорости циркулирующей жидкости, что характерно для газлифтных реакторов, газожидкостная смесь [c.85]

Распределение давлений в газлифтном реакторе. Анализ распределения давлений в газлифтном реакторе дает возможность установить уравнение для расчета сопротивления аппарата по газовой фазе и бо-подойти к зависимостям, определяющим ско-жидкости. [c.86]

Схема процесса показана на рис. 54. В нижнюю часть реактора газлифтного типа подают из бункера отработанный акцептор, нагретый до 450—550 "С. Потоком воздуха, который также вводят в нижнюю часть реактора, частицы акцептора увлекаются вверх. В нижней нолови-не реактора — зоне регенерации — происходит взаимодействие кислорода воздуха с отработанным акцептором, в результате чего высвобождается элементарный иод и образуется окись металла [c.139]

Процесс окисления фенантрена озоном в среде уксусной кислоты был проведен на установке, имевшей 2 промышленных озонаторных котла общей производительностью но озону 0,8 кг1ч. Окисление проводили в металлическом реакторе газлифтного типа конструкции Соколова (сталь Х17Н1М2Т). Превращение в дифеновую кислоту составляет 80—83% по отношению к содержащемуся в сырье фенантрену. Окисление на регенерированной кислоте дало такие же результаты, как и на свежей кислоте. Реактор газлифтного типа обеспечивает хороший барбо-таж и практически полное усвоение озона (95—97%). [c.67]

Для расчета объема жидкости в газлифтном резкторе по (9.87) принимаем объем части аппарата ниже газового слоя = = 0,5 м (этот объем уточняется при конструировании аппарата) газосодержание в сепарационной части реактора при скорости газа в ней [c.288]

Реактор барботажный газлифтный (тип РБГ). Газлифтный реактор (рис. 2) отличается от барботажной колонны тем, что внутри корпуса ] установлены одна или несколько барботажных труб 2, в которые с помощью газораспределителя 3 вводится газ. При подаче газа в заполненный жидкостью аппарат в барботажных трубах образуется газожидкостная смесь, плотность которой меньше плотности однородной жидкости в циркуляционной зоне (на рис. 2 в межтрубном пространстве), вследствие чего в аппарате возникает циркуляция жидкости с восходящим потоком смеси в барботажных трубах. Поскольку барботажная труба работает как газлифт (аналогично затопленному эрлифту), логично назвать его барботажным газлис ным реактором. Конструктивное исполнение газлифтных реакторов может быть различным (см. п. 11), но независимо от конструкции в основу их работы положен принцип циркуляционного контура, состоящего из восходящего газожидкостного потока и нисходящего потока жидкости с небольшим количеством захваченных ею газовых пузырей. Максимальная приведенная скорость газа в барботажных трубах, определяющая нагрузку аппарата по газу, составляет 2 м/с, что в пересчете на свободное сечение кожуха аппарата даст скорость до 1 м/с. [c.9]

При математическом моделировании отдельную барботажнук> трубу можно принимать близкой к аппаратам идеального вытеснения как по жидкой, так и по газовой фазам, однако в целом реактор по жидкой фазе следует считать аппаратом идеального смешения. Одним из достоинств газлифтного трубчатого реактора является возможность использования при его исследовании метода элемент- [c.10]

Стремление увеличить удельную поверхность теплообмена привело к конструкциям многотрубных газлифтных реакторов. Один из таких аппаратов, предложенный Кружаловым и Хчеяном [46], изображен на рис. 41. Он состоит из верхней 1 и нижней 5 цилиндрических емкостей, соединенных между собой вертикальными трубами. В центре находится циркуляционная труба 3 а по периферии — барботажные трубы 2. В каждой трубе 2 размещен барботер 4. Теплоноситель подается в рубашки, установленные на барботажных трубах. Не исключена возможность установки рубашки и на циркуляционной трубе. [c.80]

С целью приближения аппарата к модели идеального вытеснения по жидкой фазе теми же авторами [46] был предложен многоступенчатый вариант трубчатого газлифтного реактора. В этом аппарате каждая ступень состоит из одной циркуляционной трубы и двух барботажных. Внизу эти трубы соединены коллектором, и в каждую трубу введен барботер. Вверху все трубы соединены с емкостью, разделенной вертикальными полуперегородками на отсеки — ступени. Переток жидкости из одной ступени в другую осуществляется по патрубкам, соединяющим циркуляционные трубы, причем патрубок выхода жидкости из ступени расположен выше патрубка ввода ее в циркуляционную трубу данной ступени. Этим обеспечивается хотя бы однократный проход реакционной массы через ступень. [c.80]

Рабочий объем газлифтного реактора можно увеличить, используя для циркуляции жидкости его межтрубное пространство, как это показано на рис. 38. Такой принцип конструирования зрлифтных аппаратов используется в микробиологической промышленности при создании ферментеров больших объемов. Например, для аэробного выращивания кормовых дрожжей на гидролизных средах широко распространен ферментер Лефрансуа вы- [c.82]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология