Теплопередача суммарная

Чтобы в производственных условиях ограничиться установкой одного аппарата, следует принять коэффициент масштабирования л = 20. Тогда объем промышленного аппарата будет равен 6000 л. От квалификации аппаратчика и конструкции аппарата зависят 1-я, 3-я и 9-я стадии процесса. Считая, что они такие же, как на опытной установке, принимаем, что продолжительность 1-й стадии в промышленном реакторе остается без изменения (0,5 ч), а продолжительность 3-й и 9-й стадий увеличивается до 0,75 ч Это вытекает из опыта заводов, использующих аппараты емкостью 6000 л (увеличение размеров аппарата, как правило, приводит к увеличению затрат труда на его герметизацию и удаление из него реакционной массы). Продолжительность 2-й стадии может быть рассчитана по скорости истечения жидкости из трубы принятого диаметра. Принимаем ее равной 0,5 ч. Продолжительность 4-й, 7-й и 8-й стадий в аппарате такой же конструкции должна быть увеличена пропорционально отношению объема реакционной массы к поверхности теплопередачи. Суммарная продолжительность этих стадий возрастает с 4 до 12 ч. Продолжительность выдержки (6-я стадия) остается неизменной. Таким образом, общая расчетная продолжительность процесса составляет 22,5 ч вместо 13 ч по опытному регламенту. [c.124]

В гетерогенных системах каталитическая реакция идет на поверхности раздела фаз. Ускорение реакции здесь зависит не только от количества катализатора, но и от величины его поверхности, а также от того, с какой скоростью происходит смена молекул, входящих в соприкосновение с этой поверхностью, т. е. от скорости диффузии реагентов и продуктов реакции. Химический процесс взаимодействия реагентов с катализатором и осуществление реакции здесь усложняются физическими процессами диффузии, адсорбции, десорбции, теплопередачи. Суммарная скорость реакции зависит от всех химических и физических факторов, что затрудняет изучение процессов гетерогенного катализа. [c.78]

Во вращающихся и шнековых реакторах урановой промышленности, интервал рабочих температур для которых составляет примерно 200—800° С и для обогрева которых применяют электропечи, необходимо учитывать все виды теплопередачи. Суммарный процесс может быть разбит на следующие стадии. Тепло, генерируемое в электрических печах сопротивления, излучением и в небольшой степени конвекцией передается наружной поверхности печи и, благодаря высокой теплопроводности материала реторты, ее внутренней поверхности. Перерабатываемый материал нагревается за счет излучения от открытой поверхности реторты, а также теплопроводности при контакте материала с закрытой поверхностью реторты и излучения через тонкую газовую прослойку. Распространение тепла в слое кускового материала также осуществляется теплопроводностью, которая интенсифицируется перемешиванием слоя при вращении печи или шнека. [c.257]

Если тепло отводится со стенки реактора, то достоверность одномерной модели, очевидно, зависит от того, насколько эффективно поперечное перемешивание в реакторе (см. раздел IX.4). Приняв одномерную модель, следует выразить скорость отвода тепла через суммарный эффективный коэффициент теплопередачи к [c.272]

Для цилиндрических частиц А = 2,58 ж В = 0,094, для сферических частиц А = 0,203 и 5 = 0,220. Такого рода зависимости позволяют, по крайней мере, оценить вклад этого члена в суммарный коэффициент теплопередачи /г. [c.273]

Количество насыщенного водяного пара, определяемое по уравнению (11.40), необходимо для обеспечения суммарного давления паров равновесной системы, отвечающей данной температуре. В реальных условиях процесс перегонки ведется с конечной скоростью и поэтому жидкая и паровая фазы фактически не имеют достаточного времени для достижения полного равновесия. Если при этом учесть еще хотя и небольшую, но все же имеющуюся взаимную растворимость отгоняемого компонента с водой, а также и сопротивления массопередаче и теплопередаче в реальном процессе, то будет ясно, что парциальные давления компонентов в жидкой фазе будут несколько меньше, чем соответствующие теоретические значения. Эта особенность процесса учитывается обычно введением некоторого поправочного коэффициента насыщения В, приближенно определяемого выражением [c.79]

В ряде случаев скорость одной из стадий (диффузии или химической реакции) настолько мала, что она определяет скорость процесса в целом. Аналогичное положение характерно для некоторых процессов теплопередачи или массообмена. Определяющую стадию можно обнаружить, экспериментально изучая влияние различных переменных на скорость самого процесса. Так, например, если суммарная скорость процесса быстро возрастает с увеличением температуры в соответствии с законом Аррениуса, то определяющей стадией является химическая реакция. В других случаях скорость процесса может изменяться с изменением величины поверхности раздела фаз или расходов веществ в соответствии с закономерностями, характерными для процесса массопередачи. [c.174]

Анализ скоростей тепло- и массопередачи более сложен, поскольку перенос происходит не только в направлении общего массового потока, но и в других направлениях. Применяя закон сохранения к теплопередаче, находим, что суммарная скорость накопления тепла равна сумме отдельных скоростей накопления за счет [c.242]

Суммарный процесс может быть представлен следующими уравнениями скорости теплопередачи общий случай [c.269]

Большинство исследователей основывалось на суммарных уравнениях теплопередачи, в частности на уравнении (VHI, 41), не пытаясь выразить свои данные при помощи четырехстадийного механизма. Изучалась зависимость между эффективной теплопроводностью с одной стороны и свойствами газа, твердого вещества и структурой слоя—с другой. [c.269]

Суммарный коэффициент теплопередачи, учитывающий все перечисленные виды теплообмена, можно выразить следующим образом [c.63]

Коэффициент теплопередачи от газожидкостной смеси к воде при суммарном термическом сопротивлении загрязненной стенки = 5,4-10 (см. табл. 9.9) будет [c.285]

В [7] предложен метод оценки эффективности поверхностей для случая двухстороннего обтекания, для чего используется график зависимости коэффициента теплопередачи от отношения суммарных затрат мощности на циркуляцию обоих потоков к поверхности теплообмена, т. е. [c.11]

Кристаллизатор с подвесной нагревательной камерой (рис. 71, б) обеспечивает более благоприятные условия циркуляции, с точки зрения интенсивности и стабильности последних. Аппарат с выносной нагревательной камерой (рис. 71, в) является весьма надежным в эксплуатации. В нем обеспечивается непрерывная циркуляция мелких кристаллов, из аппарата можно отводить более концентрированную пульпу, что облегчает работу центрифуги. Диаметр греющих труб составляет 50 мм, длина доходит до 7 м. Скорость раствора в трубах равна 1,2—2 м, с. Средний коэффициент теплопередачи составляет 0,93—1,15 кВт/м °С (в отдельных случаях — до 2,1 кВт/м °С). Отношение площади поперечного сечения подъемной грубы к суммарной площади поперечного сечения греющих трубок равно 1,5-—2. Разность температур между греющим паром и раствором доходит до 2,5° С, что не позволяет уменьшить тепловую нагрузку с целью получения крупных кристаллов, так как при этом резко падает скорость циркуляции. [c.113]

Qk — тепло, переданное в конвективной секции, ккал ч к — обилий (суммарный) коэффициент теплопередачи, ккал/м ч ° С [c.89]

Суммарный коэффициент теплопередачи [c.94]

Для расчета суммарного коэффициента теплопередачи можно-использовать упрощенное уравнение [c.94]

Кинетическое уравнение для гетерогенного процесса описывает его суммарную скорость. Это заставляет нас выяснить, как включать скорости процессов переноса для отдельных стадий в общее выраже--ние скорости. Проблема нахождения скорости сложных процессов встречается при исследовании теплопередачи путем теплопроводности через слои различных материалов, конвективной тепло- и массопередачи от одной жидкости к другой через неподвижные пограничные слои, а также при изучении сложных реакций. Однако во всех указанных случаях суммарная скорость характеризуется скоростями процессов одного типа. [c.324]

Следовательно, в рассматриваемом случае суммарная полезная разность температур распределяется по корпусам пропорционально отношениям тепловых нагрузок к коэффициентам теплопередачи. [c.196]

Одним из наиболее распространенных недостатков оргаиических ингибиторов коррозии является повышенное содержание смол, которые в процессе переработки сырья оседают на внутренних поверхностях аппаратов, ухудшая теплопередачу, а иногда и нарушая работу контрольно-измерительных приборов. Сравнение результатов исследования ингибиторов И-1-А, АНПО, ИКСГ, КО с результатами анализов углеводородных конденсатов, не содержащих ингибиторов, показало, например, что при ингибировании скважин суммарное содержание смол в газоконденсате возрастает с 33 до 68 мг на 10 кг [28]. [c.96]

Приведенное выше уравнение теплопередачи можно решить тем же способом, какой использован в разд. 9.4 для определения вида функции Т (z, t). В принципе, если известно распределение температуры в заготовке в любой момент времени до tf, можно рассчитать величину необходимого усилия для перемещения плунжера. Заготовку можно рассматривать как твердое тело с модулем сжатия, зависящим от температуры. Прилипание к стенкам формующей полости отсутствует. В любой момент времени t < .tf каждый слой заготовки деформируется таким образом, что а) усилие, приходящееся на каждый слой материала толщиной Аг, одинаково (и равно неизвестной величине) и б) суммарная деформация сжатия всех слоев равна деформации, созданной движением плунжера. [c.551]

Найдем скорость изменения энтропии при процессе теплопередачи через стержень. Если стержень изолирован вдоль своей длины в тепловом отношении, то при TauHOHapHOMJпроцессе энтропия его постоянна, а суммарное возрастание энтропии в единицу времени связано с процессами передачи теплоты резервуарами на концах стержня и равно в соответствии с уравнением (III, 36) [c.112]

Теплопередача разделяющую их однородную чистую стенку через плоскую стенку (рцс. 4.6), омываемую с одной стороны горячей жидкостью с температурой 1/ , с другой — холодной с температурой Температуры поверхностей стенки и неизвестны. Поверхность стенки Р м , толщина ее б и теплопроводность X ккал1м ч град. Суммарные коэффициенты теплоотдачи конвекцией соответственно равны а и 2 ккал/м -ч-град. Здесь сочетаются процессы передачи тепла од- [c.58]

Здесь уравнения (4.62)—(4.66) описывают средние скорости изменения концентраций инициатора, радикалов, мономеров и суммарной степени превращения в частицах дисперсной фазы. Уравнение (4.67) описывает нестационарный перенос тепла от единичного включения к сплошной фазе. Уравнения теплового баланса (4.68)—(4.69) для реактора и рубашки составлены при допущении полного перемепшвания сплошной фазы в реакторе и теплоносителя в рубашке. Уравнение БСА (4.70) характеризует изменение в течение процесса функции распределения частиц дисперсной фазы по массам р (М, 1). В уравнениях (4.62)—(4.70) введены следующие обозначения / ( г) — эффективность инициирования X — суммарная степень превращения мономеров АЯ — теплота полимеризации — эффективная энергия активации полимеризации 2 — коэффициент теплопроводности гранул р . — плотность смеси — теплоемкость смеси — коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к сплошной среде Оои сво — начальные концентрации мономеров кр (х) — эффективный коэффициент теплопередачи — поверхность теплообмена между реагирующей средой и теплоносителем, Ут — объем теплоносителя в рубашке Гу, и Тт — температура теплоносителя на входе в рубашку и в рубашке соответственно Qт— объемный расход теплоносителя V — объем смеси в реакторе — объем смеси [c.275]

В работе Е. М. Рутгайзера в качестве модели испаряющейся капли [161 принята капля, окруженная паровой оболочкой. Последняя, по мнению Е. М. Рутгайзера, составляет основное термическое сопротивление процессу передачи тепла. Поскольку при дросселировании агента в испаритель возможно образование не только жидких, но и паровых, и двухфазных пузырьков, то суммарная поверхность контакта фаз существенно превышает поверхность теплопередачи. Таким образом в исследование вкралась ошибка, на которую указывали все авторы последующих работ [16]. [c.52]

Для упрощения примера величины, которые выбираются или рассчитываются обычным образом, будем также считать заданными размер теплообменных труб н X б = 16 X 1.6 мм, материал — сталь марки 10 число труб в пучке п = 243 площадь проходного сечения для пирогаза (по трубному пространству) /тр = = 0,0313 м коэффициент теплоотдачи при конденсации парогазовой смеси, вычисленный по уравнению (4.74), ко = 8000 Вт/(м К) коэффициент теплоотдачи со стороны кипящего этилена, вычисленный по формуле для пузырькового-, кипения жидкости в большом объеме, аохл = И75 Вт/(м - К) суммарное термическое сопротивление стенки трубы и загрязнений на ней ст-Ь з = = 0,00026 м К/Вт частный коэффициент теплопередачи, включающий термические сопротивления, которые можно принять постоянными вдоль поверхности конденсации [c.204]

Оптимальное число рядов в нашем случае зависит от большого числа переменных, таких, как суммарный коэффициент теплопередачи, затраты энергии па циркуляцию воздуха, установленная стои.мость поверхности теплообменника с воздуншьш охлаждением, габаритные ограничения и среднелогарифмическая разность температур. [c.296]

Расчет радиантной камерм. Суммарная теплопередача в топке,температуре газов на выходе из топочной камеры, расход топлива и среднее теплонапряжение реакпионных труб могут быть определены методами Н.И.Белоконя, Ц.А.Вахшияна или критериальным методом /797> [c.176]

Для понимания второго начала термодинамики очень большое значение имеет правильное представление об обратимых и необратимых процессах. Представим себе замкнутую материальную систему, т. е. такую, которая сохраняет постоянное количество вещества, но может взаимодействовать с внешней средой или посредством процессов теплопередачи, или совершая работу. Такую систему можно назвать изолированной в материальном отношении или закрытой. Какие бы процессы в такой системе ни протекали, мы всегда можем вернуть ее в исходное состояние, воздействуя на нее извне. Например, если в системе происходит (при 7 = onst) смешение газообразного водорода с углекислым газом, то образовавшуюся смесь можно разделить на исходные вещества путем глубокого охлаждения, а потом нагреть отделенные друг от друга водород и углекислый газ до начальной температуры. Таким образом, в системе все вернется в исходное состояние, и в этом смысле можно было бы считать все процессы, протекавшие в системе, обратимыми. Однако в этом суммарном процессе, кроме системы, принимали участие и тела, находящиеся во внешней среде, которые также меняли свое состояние. [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология