Диффузионные кобальте и его сплавах

Электролитическим способом чаще всего перерабатывают сплавы меди с никелем и кобальтом. Обычно аффинаж сплавов ведут при плотности тока 100—150 а мР- и температуре 50— 65° С. Плотность тока лимитируется диффузионной кинетикой и зависит от концентрации солей других металлов в растворе. [c.213]

По-видимому, скорость проникновения жидкой меди в спеченный твердый сплав под действием всасывающего давлений П, значительно больше скорости диффузионного потока кобальта в медь. В результате этого кобальт й-первой зоне был полностью замещен медью, а раствор кобальта и меди переместился во вторую зону. [c.98]

Присутствие кобальта во второй зоне в течение всего Процесса миграций жидкости, а также поступление жидкой фазы из Первой зоны и диффузионный поток кобальта из третьей зон-ы создали благоприятные условия для увеличения сечения каналов и накопления связующего сплава. [c.98]

Превращения по обоим механизмам в зависимости от скорости охлаждения могут иметь место в титане и цирконии. В кобальте, а также в щелочных металлах, у которых температура фазового перехода низка, превращение осуществляется исключительно по мартенситному механизму. Однако легирование кобальта элементами, повышающими температуру равновесия а Р, создает возможность для диффузионной перестройки решеток. Ориентированные аллотропические превращения происходят в сплавах железа с N1, Со, Сг и Мп, а также в многочисленных сплавах на основе титана и циркония. [c.339]

Жаропрочные сплавы на основе никеля и кобальта обычно защищают от высокотемпературной коррозии диффузионными алюминиевыми покрытиями, обычно наносимыми методом пакетирования [2, 35]. Для таких ответственных деталей, как лопатки турбин, процесс диффузионного алюминирования (алитирования) должен быть тщательно подобран применительно к специфическим особенностям сплава [36, 37]. Покрытие должно состоять из алюминидов никеля или хрома (модифицированных хромом и другими компонентами сплава) с высокой температурой плавления. Следует избегать образования алюминидов с высоким содержанием алюминия, которые имеют пониженную точку плавления. Таким образом, скорость поглощения алюминия должна ограничиваться. Структура покрытий является сложной под слоем алюмини-да часто образуются карбиды [38, 39]. [c.374]

Некоторые двойные сплавы галлия с медью, серебром, золотом, магнием, титаном, никелем, кобальтом могут быть пригодны в качестве припоев для диффузионной пайки титана, меди, ряда металлов и их сплавов вследствие образования с галлием широкой области твердых растворов. [c.80]

При контакте твердосплавного образца гранью Ь X Ъ мм с жидкой медью на этой грани также исчезало капиллярное давление, уравновешивающее давление П, и реализовывалась возможность проникновения расплава у-фазьг по границам частиц карбида вольфрама. При этом возрастало сечение каналов и происходило увеличен ние содержания жидкой фазы, которая поступала отграни, контактирующей с 1 <едью. Расплав меди вытеснял кобальт в приконтакт-ной части образца. Путем взаимного диффузионного массопереноса, а также механического смешивания в твердом сплаве образовался раствор, состо-ящий из меди и кобальта. [c.98]

Как видно из табл. 2.3 и 2.4, плотности тока обмена восстановления Кислорода значительно ниже плотностей тока обмена ионизации водорода и предельных диффузионных плотностей тока кислорода. Поэтому выбор активного катализатора кислородного электрода для ТЭ исключительно важен. Катализ 1то-рами Кислородных электродов в щелочных растворах служат платина и палладий, их сплавы и серебро, а также активированный уголь. Каталитическую активность угля можно повысить введением оксидов некоторых металлов, например шпинелей №Со204,СоА1204,МпСо204 [10, с. 161 35, с. 131, 144, 145]. При температурах 200 С и выше активен литированный оксид никеля [7]. Катализаторами кислородного электрода в кислотных электролитах служат платина и ее сплавы и активированный уголь. Предложены также органические катализаторы - фтало-цианины и порфирины кобальта и железа, нанесенные на углеродистую основу [10, с. 161 11 47 66, с.60]. С помощью термообработки удалось значительно повысить их стабильность [11, 47]. Воздушные электроды, содержащие термически обработанные Органические комплексы, устойчиво работали при плотности тока 300 А/м свыше 3000 ч (9 10 А ч/м ) - [78, с. 157]., [c.70]

СТАРЕНИЕ МЕТАЛЛОВ - изменение структуры и свойств технических -Металлов (сплавов) в результате раснада пересыщенного твердого раствора. Пересыщенный твердый раствор, полученный носле закалки (быстрого охлаждения) из однофазной области в двух- или многофазную, если растворимость одного колшо-нента сплава в другом уменглшется с новышепие.м т-ры, оказывается в неравновесном (метастабильном) состоянии и достигает состояния равновесия носле выделения избыточного количества растворенного компонента в виде второй фазы. Еслп этот процесс протекает самопроизвольно при комнатной т-ре, его называют естественным старен и-е м (холодным), в отличие от искусственного старения (горячего), для реализации к-рого закаленный сплав нагревают. Распад пересыщенного твердого раствора может происходить прерывисто (локально) или непрерывно (однородно). Прерывистый распад обычно начинается на границах зерен или др, дефектах кристаллической решетки, протекает по диффузионному механизму и обусловливается ростом областей уже распавшегося твердого раствора за счет исходного. Часто эти области отличаются ячеистой структурой, поэтому прерывистый распад наз. также ячеистым. Прерывистый раснад происходит преим, в сплавах меди с серебром, меди с бериллием, никеля с бериллием, меди с индием, кобальта с вольфрамом или свинца с оловом. Непрерывный распад протекает одновременно но всем объеме сплава. Он характерен для старения, при к-ром структура фазы выделения близка к структуре исходного твердого раствора (матрицы). Этот распад происходит в основном в сплавах никеля с алюминием, никеля с кремнием, никеля с титаном, никеля с хромом и алюминием, меди с [c.442]

С особенно высокими температурами приходится сталкиваться при космических полетах. По своей жаропрочности для этих целей наиболее перспективны сплавы на основе молибдена. Но из-за плохого сопротивления окислению они нуждаются в защитных покрытиях и хорошего сцепления с основой. Чао, Прист и Майерс [935] в предварительном порядке исследовали долговечность и пластичность различных покрытий. В качестве исходного материала они выбрали сплав молибдена с 0,5% Ti. Листы из этого сплава защищали покрытиями, наносимыми путем камерной цементации , но детали этого процесса онп не сообщают. Процесс нанесения покрытия первого типа предпо-пагает совместное осаждение кремния и легирующего элемента (бор, углерод, кобальт, хром, ниобий, тантал, ванадий, вольфрам или цирконий) за один цикл. Процесс второго типа включает два цикла. За первый цикл наносится хромистое (или хромокремниевое) покрытие, тогда как за второй цикл осуществляется совместное осаждение кремния с каким-нибудь одним металлом (или просто осаждение одного металла). Процесс третьего типа предназначен для нанесения многослойных чередующихся покрытий, причем за отдельные циклы поочередно наносятся слои хрома, кремния и легирующих элементов, связывающиеся друг с другом и с основой посредством диффузионных зон. [c.401]

Используемые в настоящее время в промышленном масщтабе диффузионные процессы немногочисленны и применяют для покрытия металлов с низкой температурой плавления. Диффузионные процессы все более широко начинают использоваться также для защиты никеля, кобальта и тугоплавких сплавов, однако основное их применение сегодня все же связано с обработкой материалов на железной основе. Дан- [c.366]

Никель, кобальт и их сплавы легко поддаются диффузионному хромированию. Процесс протекает в основном по реакции восстановления. Эффективное покрытие на чистом никеле содержит в среднем 35—45% Сг II имеет хорошую пластичность. В покрытии ие наблюдается резкой диффузионной границы, существование которой можно было бы предполагать на основании диаграммы состояния системы никель—хром, но в зависимости от условий обработки, может присутствовать внешний слой богатой хромом Р-фазы, отделенный резкой границей (и существенно отличающийся по содержанию хрома) от слоя а-фазы (см. рис. 6.17, в II г). При определенных скоростях охлаждения покрытия может образовываться двухфазный слой [7]. Поверхностный слой покрытия, состояпгий из сплава никель—хром, обычно обладает высокой стойкостью к коррозии при обычных и высоких температурах. Из сказанного можно сделать вывод, что за счет применения одного и того же технологического процесса к разным материалам могут быть получены покрытия с широким диапазоном свойств. Разные типы покрытий, [c.373]