График зонный

Рис. 48. График зоны устойчивой работы тарелки.

По достижении подвижной фазой верхнего края пластины, пластину вынимают, отмечают уровень, до которого поднялась подвижная фаза, и пластину устанавливают в вытяжном щка-фу для испарения компонентов системы растворителей. Затем хроматограмму орошают из пульверизатора проявляющим реактивом. Исследуемые вещества проявляются в виде пятен, окращенных в синий цвет, на желтом фоне. Качественную оценку содержания веществ проводят по свидетелям и значениям Rf. Для количественного определения используют градуировочные графики. Зону локализации вещества очерчивают и снимают окрашенный сорбент, переносят на фильтр Шотта и элюируют окрашенный комплекс 5 мл этанола. Элюент собирают в пробирку, объем доводят до 5 мл и измеряют оптическую плотность при Я = 630 нм, по отношению к холостой пробе. [c.258]

Как видно из графиков зон работы одно-, двух- и трехступенчатых вентиляторов (см. рис. 211 и 212), регулировка производительности вентиляторов Q возможна [c.345]

Фиг. 82. Схема прокладки на графике зонных сборных поездов

Зависимость степени конверсии H S в серу от температуры и давления на обеих стадиях представлена на рис.9.4. На графике not азаны две зоны, разделенные пунктиром высокотемпературная [c.165]

Особое внимание при составлении планов ведения работ (графиков совмещенных работ) следует уделять тому, чтобы не допускать одновременное проведение так называемых несовместимых ремонтных операций. В процессе ремонта нельзя проводить пневматические испытания аппаратов и трубопроводов до тех пор, пока не будут удалены все работающие из опасной зоны. Не допускается одновременное проведение огневых работ с покраской и нанесением антикоррозионных покрытий, содержащих легковоспламеняющиеся лаки, растворители и др. Также нельзя при этом освобождать, продувать и вскрывать оборудование, из которого может произойти выброс взрывоопасных или горючих продуктов. [c.212]

Построить (качественно) график изменения давления р х) вдоль полосообразного пласта, в котором движется нефть. Пласт состоит из трех зон одинаковой длины с проницаемостями к1> к > к . [c.102]

Следует отметить, что полученные по графику (рис. 5) константы скорости реакций при 425° С относятся к сырью в крекинг-печи (т. е. к сырью в реакционной зоне), а не к свежему сырью крекинга. График применим только для однократного крекинга. Для установок с одной рециркуляцией характеристический фактор и плотность сырья для крекинга могут быть приближенно рассчитаны следующим образом. [c.43]

Точно так же может быть рассчитана плотность сырья в зоне реакции по графику на рис. 8 и следующему уравнению [c.44]

Кривая пересекает вертикальную линию и0/У=1 в точке 1—е К Если существуют застойные зоны (рис. МО, г), то они увеличивают время нахождения частиц в реакторе. Форма кривой Р, несомненно, зависит от функции распределения времени пребывания частиц в реакторе. Такой график можно получить, используя данные опыта по введению в основной поток вещества меченых частиц, например жидкости другого цвета. [c.30]

Рис. 1-11. График функции С а —идеальное вытеснение б —неполное смешение а —идеальное смешение г —наличие застойных зон.

Из уравнения (1,61) видно, что площадь области, ограниченной кривой f(0) на графике f (9) =/(а0/У) и линией / (0) = 1, равна 1. Среднее время пребывания вещества в реакторе всегда равно Неравномерное прохождение частиц через реактор означает несоответствие режиму идеального вытеснения. Некоторые частицы задерживаются в застойных зонах. Данквертс вводит понятие [c.32]

Площадь заштрихованных областей А1- -А2 является мерой отклонения от идеального смешения. Так как площади областей, заключенных между каждой из кривых и линией (0) = 1, как это было отмечено выше, равны между собой, то площади заштрихованных областей Л1 и Лг равны друг другу. В связи с этим Данквертс рекомендует определять сегрегацию как площадь Ли ограниченную кривыми Р и Р(д) = до точки пересечения этих кривых при 0 = Г. Эта площадь равна половине заштрихованной. При наличии застойных зон график может иметь вид, представленный на рис. 1-14. [c.32]

График, приведенный на рис. Г22, показывает изменение концентрации реагента в зонах а и в. Характер кривых зависит от [c.39]

Если порядок реакции отличен от первого, то на рассматриваемом графике зависимость будет криволинейной. Чтобы определить величину Хп, нужно измерить наклон прямолинейных отрезков, соединяющих точки пересечения кривой с горизонтальными прямыми, соответствующими половине отношения Свых/со- Таким образом, каждой зоне полупревращения соответствует определенная Кп- Способ определения наклона отрезков (на рисунке показаны пунктиром) в отдельных зонах иллюстрирует рнс. 111-8. [c.238]

Условия образования гидратов индивидуальных газов, в том числе и СО2, определяются по диаграммам р—Т. Зона образования гидратов газа находится выше и левее соответствующего графика (рис, 97). [c.161]

На рис. 4.3 приведен график для определения температуры, ниже которой возможна конденсация паров серы. Точки пересечения кривой давления насыщенных паров серы с кривыми упругости паров серы при давлениях 2,5 5 10 и 15 МПа характеризуют те минимальные температуры, которые допустимы в каталитической зоне без опасения конденсации паров серы на поверхности катализатора. [c.99]

Местные сопротивления в трубной зоне теплообменного аппарата и в коммуникациях (входная и выходная камеры, вход непосредственно в трубы и выход из них, поворот между ходами, различные переходы и др.) вызывают дополнительные потерн давления. Значение коэффициентов местных сопротивлений зависит от типа местных сопротивлений и их геометрических характеристик, а иногда и от скорости потока. Например при повороте потока внутри пучка на 180 с = 2, на 90 — с = 1. на 45° — с = 0,5. Величину можно найти по графикам и таблицам, приведенным в соответствующей литературе (например, [1,28, 120]) [c.251]

Если нанести полученные линии на общий график, то можно определить зону возможных режимов сжатия для данной машины при выбранных значениях частоты вращения вала и клиренса. [c.242]

Средство представления информации в системах машинной графики — графический дисплей, управляемых от ЭВМ. Наиболее распространены графические дисплеи на электронно-лучевых трубках (ЭЛТ) двух типов — запоминающих и с регенерацией. Экран запоминающей ЭЛТ покрыт слоем специального люминофора, фиксирующего изображение, нарисованное на нем электронным лучом при небольшом постоянном напряжении. Запоминающие ЭЛТ отличаются высоким разрешением и невысокими требованиями к объему памяти вычислительного оборудования. Однако специфика их работы не позволяет стирать с экрана от-дельные линии. Для удаления линии или части изображения необходимо стереть изображение полностью и затем возобновить его без ненужного фрагмента. При использовании ЭЛТ с регенерацией изображение, нанесенное на экран электронным лучом, довольно быстро гаснет и его необходимо возобновлять (регенерировать) с частотой 30 Гц или чаще. Такой способ отображения информации более глубок, но требует большего объема памяти, чтобы запомнить изображение. Меньшее распространение получили плазменные дисплеи, которые представляют собой плоские панели из двух слоев стекла, пространство между которыми заполнено газом, например неоном. Между стеклами находится тонкая сетка электродов. Подача напряжения на пересечения электродов приводит к ионизации и свечению газа в данной зоне экрана. [c.237]

Для анализа работы АВО по зонам строят зависимость fp = f(Va), представляющую собой прямую линию, проходящую через начало координат и точку пересечения абсциссы Руст и ординаты полной производительности вентилятора Va (рис. П-2). По величине теплового потока в зоне на графике Fp = f(Vp) приблизительно выбирают значение Va, предполагая, что это количество охлаждающего воздуха участвует в теплообмене. Далее по общей методике теплового и аэродинамического расчета проводят полный расчет первой зоны АВО. [c.41]

Таким образом, анализ графиков, подобных представленному на рис. IV -3, позволяет дать- сравнительную характеристику работы теплообменных секций, установить границу зоны активной конденсации, наглядно проиллюстрировать изменение теплового потока по длине секции, сделать выводы о возможных причинах неудовлетворительной работы секции и всего АВО. [c.89]

Нз графика видно, что прн низких температурах степень превращения уменьшается и характеристики реактора идеального вытеснения приближаются к характеристикам реактора идеального смешения. Аналогичная картина наблюдается и при высоких температурах, когда характеристики определяются условиями равновесия. Различие между характеристиками этих двух типов реакторов наиболее резко выражено при средних температурах, особенно в зоне температуры, оптимальной для данного процесса. [c.216]

Рис. 58. Схома регенера ора с семью зонами нагрева и восемью эоаамв охлаждения (а) и график изменения температуры и содержания ноиса по высоте регенератора (б).

X P jr- Андерсон [2] констатирует, что этот график ... демонстрирует полную пригодность уравнения скорости, особенно если учесть до-нольно большие экспериментальные погрешности. Кромо того, ураинение удсзвлетворительно предсказывает измененне скорости при измепении об-щс го давления и состава газа. . . Может быть полезно рассмотреть посту-лачы, на основе которых могло быть выве.дено уравнение ск(- рости. Эти постулаты таковы во-первых, скорость реакции пропорциональна парциальному давлению водорода и доле восстановленного железа в реакционной зоне и, во-вторых, доля восстановленного железа определяется парциальными давлениями водяного пара и окиси углерода . Эти постулаты представляются логичными, если принять, что лимитируюш ей стадией реакции является образование комплекса , состоящего из хемосорбированных окиси углерода и водорода, который может реагировать с соседним аналогичным комплексом или с хемосорбированной молекулой спирта или олефииа. Этот комплекс может иметь природу гидро-карбонила железа, и его образованию может предшествовать образование карбонила железа на поверхности катализатора. [c.522]

Из графика рис. 13 и табл. 3 видно, что двукратное увеличение числа точек орошения периферийной зоны приводит к увеличению коэффициентов абсорбции примерно на 20%, а при орошении самих стен колонны тем же количеством жидкости (отогнутыми трубками, присоединенными к насадкам внешнего коллектора) значения Кг заметно снижаются. Эти данные свидетельствуют о нецелесообразности орошения разбрызгивателями стен наднасадочного пространства, если при орошении колонны достигается полная смоченность пристенной зоны торца пасадки и соответственно всей насадки, лежащей под этой зоной. Частичное орошение периферийной зоиы, подобное наблюдаемому при большом перекосе вращающихся разбрызгивателей в опытах па длине дуги [c.43]

Использование графика позволяет также располагать н разбрызгивающие форсунки по равномерной сетке так, чтобы избежать возникновения несмоченных зон. Это важно не только при орошении пасадки, ио и при смачивании сыпучих п барабанах грануляторов [80], тушении горячего кокса водой в вагонах его выгрузки из печи [32, 104], при промывке полотна фильтров [92], размещении противопожарных спринклеров [41], при так называемом короткоструйном дождевании [20] и в других случаях, в том числе н при расчете решеток, пред-иазиаченных для псевдоожнжения слоя факелами газа [15, 54]. Во всех этих случаях, используя величины е и 1], можно лимитировать в нужном соотношении степепь перекрытия взаимодействующих потоков. [c.57]

КИ. Приводимые им графики распределения плотности орошения подтверждают отмеченное выше возрастание расхода в направлении стенок аппарата, свойственное перфорированным трубам с повышенным значением Кю-Увеличение напора перед оросителем и скорости его вращения приводит к возрастанию неравномерности орошения. Такие оросители используют поэтому при частотах вращения п = 2—6 об/мин. Отличительной особенностью работы сегнеровых колес является возникновение разобщенных кольцевых зон орошения, смачивание которых в связи с медленным вращешгем оросителя можно считать перемежающимся во временн. Достоинства такого способа орошения для абсорбционных процессов нуждаются в опытной проверке. [c.168]

Количество израсходованпой воды вносят в таблицу (С мл). Чтобы вычертить график и выделить гетерогенную зону (частично нерастворимую), расслаивающуюся при стоянии, следует пересчитать миллилитры воды на объемные проценты, отнесенные к трехкомпонентной системе, по уравнению [c.218]

Для измерения скорости изолированных пузырей, удаленных от стенок, наиболее удобным является рентгенографический метод, который дает более точные и достоверные результаты, чем все другие, рассмотренные выше. Однако по своей природе рентгеноснимок пузыря не имеет четких очертаний поэтому измерение радиуса и последовательности расположений пузыря в слое не может быть произведено с большой точностью. Кроме того, граница пузыря (т. е. его радиус) претерпевает небольшие воз-муш,ения, и есть основания полагать, чтЬ флуктуации скорости вызваны сбросом твердых частиц из кильватерной зоны (см. ниже), так что данные, естественно, имеют значительный разброс. Это можно продемонстрировать на типичном графике зависимости скорости пузыря от радиуса (рис. IV-9) откуда следует, что по одним только эмпирическим данным нельзя точно определить характер указанной зависимости, хотя очевидно, что она достаточно проста. [c.139]

Поскольку время пребывания частицы в фонтане весьма мало по сравнению с продолжительностью ее нахождения в кольцевой зоне, то продолжительность всего цикла может быть установлена по характеристикам движения твердых частиц в кольцевой зоне. Распределение времен цикла, рассчитанных по траекториям частпц в кольцевой зоне для аппарата диаметром 610 мм и слоя пшеницы высотою 1,22 м, приведено на рис. XVII-8. На этом графике представлено время, затрачиваемое различными накопленными массовыми долями твердого материала для завершения одного цикла. Хотя в верхней части слоя встречались частицы с коротким циклом, основная масса частиц пшеницы (свыше 90%) для завершения одного цикла затрачивала 60 с и более. [c.638]

По графику [56] иаходят значение соответствующее найденному параметру средней температуры. Затем определяют продолжительность нагрева коксового слоя в рассматриваемой зоне по формуле [56] [c.199]

Метод Девора вследствие своей простоты удобен для ручных расчетов, однако его трудно приспособить к машинным расчетам, так как большинство величин, используемых в расчете, определяется по графикам, таблггцам и номограмме. Для расчетов на Э3 наиболее пригодным является метод Белла, к тому же в нем более полно учитывается влияние протечек теплоносителя на гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. Результаты расчета ДР по методу Белла хорошо согласуются с данными испытаний промышленных теплообменных аппаратов. [c.262]

На подземных газопроводах должны за меряться электрические потенциалы согласно графику, утвержденному руководством организации, отвечающей за эксплуатацию газопровода. При выявлении опасных зон блуждающих токов должны приниматься меры к защите от них газопроводов. [c.122]

Зона конденсации на графике q = f(l) выражается горизбнталЬным участком с некоторым уменьшением q в зоне переохлаждения в результате увеличения толщины слоя конденсата и возрастающего термического сопротивления. При использовании экспериментальной зависимости q = f[l) послё-довательность проведения расчетов следующая [c.71]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология