Коэффициент давления пластины

Рис. 7.12. Зависимость коэффициента давления от относительного перемещения пластины

Данные о значениях коэффициента обобщены для различных типов клапанов и приводятся в специальной литературе [33]. Зависимость коэффициента давления в кольцевых клапанах от отношения хода пластины к ее ширине у1Ь приведена на рис. 7.12. При построении упрощенной модели будем полагать постоянным и равным среднему значению. [c.203]

Коэффициент расхода ц. находят экспериментально путем продувки клапанов стационарным потоком газа (воздуха). Методика нахождения зависимости коэффициента расхода клапана от положения пластины аналогична методике нахождения коэффициента давления В основе ее лежит измерение значений расхода газа через клапан, его плотности перед клапаном и перепад давления при продувке газом. [c.205]

Отношение давления потока q, действующего на пластину, к потере давления в клапане Ар условимся называть коэффициентом давления потока и обозначим через [c.224]

В качестве второго допущения принимаем, что коэффициент давления потока Рр остается постоянным. При этом учитывается, что коэффициент Рр, зависящий, как видно из рис. VI. 13, от высоты подъема пластины, в начале закрывания изменяется мало, поскольку и подъем к изменяется мало, а к концу закрывания, где изменение к протекает быстро, давление потока на пластину, как и потеря давления в клапане, приближается к нулю и величина р не играет роли. [c.371]

Замечания к принятым допущениям. При выводе приведенных выше зависимостей, как уже было сказано, не учтено изменение кривой относительной потери давления х вследствие закрывания клапана, а коэффициент давления потока Рр принят постоянным, не зависящим от положения пластины по высоте подъема. Для выяснения порядка связанных с этим погрешностей на рис. УП.87 даны кривые х, полученные с учетом закрывания клапана, а также кривые скорости движения о и перемещения /г = /г — АЛ при ходе пластины к седлу. Все кривые вычислены методом численного интегрирования при переменном рц. [c.381]

В связи с отсутствием данных для коэффициента давления потока при малых значениях г)) (пластина у седла) в расчете принимается, что при 0,2 он остается постоянным, равным своему значению при = 0,2. Такая замена отсутствующего участка [c.140]

Некоторые представления о вязкостных эффектах в областях сопряжений можно получить из анализа более простых геометрических ситуаций, приведенных в [46] на основе результатов опытов [47, 48]. В перечисленных работах рассматривались три случая, в которых несущее тело типа крылового профиля толщиной t сопрягалось под прямым углом с плоской стенкой рабочей части трубы (рис. 4.7, а), а также с плоской пластиной и цилиндрическим фюзеляжем радиуса R (рис. 4.7, б). Здесь — толщина пограничного слоя на стенке или фюзеляже перед их сочленением с крылом. В качестве нормирующей величины используется значение коэффициента давления С на крыле на достаточно большом удалении [c.221]

На рис. 1 представлены результаты измерения локального коэффициента теплоотдачи пластины в зависимости от т и продольного градиента давления Р= ( /ри )йр/(1х. [c.34]

Расчет трубных решеток. Трубные решетки рассчитывают как перфорированные круглые пластины, нагруженные давлением. Влияние укрепляющего действия трубок и способы закрепления решетки учитываются введением соответствующих коэффициентов. Дополнительно проверяют решетки по условиям надежности развальцовки. [c.98]

Разработана методика определения коэффициентов проницаемости дренажа с учетом его сжатия [134]. Движение жидкости в дренаже подчиняется законам ламинарной фильтрации. В качестве дренажей были испытаны тканые и пористые материалы отечественного производства. Для всех материалов были определены коэффициенты проницаемости в широком диапазоне фильтрующего потока при различных давлениях на дренаж. Исследование режима движения воды в порах дренажей с высокой проницаемостью (латунных сеток) проводили при расходе воды от 0,01 до 1 л/ч на 1 см ширины испытуемого участка дренажа. Было установлено, что потеря напора для всех исследованных материалов является линейной функцией расхода. В расчетные формулы для определения потерь напора в дренаже входит коэффициент проницаемости, который целесообразно относить ко всей толщине дренажного слоя, поскольку толщина сеток и пористых пластин определяется заводскими данными. Значение коэффициентов проницаемости по результатам экспериментов, полученных на ячейке для эластичных дренажей, рассчитывается по формуле [c.275]

Тарелки с 90 до 65% при уменьшении абсолютного давления в колонне с 750 до 50 мм рт. ст. С ростом нагрузки коэффициент полезного действия сначала увеличивается, затем в интервале нагрузки от 200 до 250 г/(см -ч) остается практически постоянным. В работе [45 I указывается, что эффективность колонны зависит также от толщины перфорированной пластины тарелки и физико- [c.351]

Как для круглых, так и для щелевых сопл локальное изменение коэффициентов теплоотдачи качественно имеет один и тот же характер монотонно уменьшающиеся колоколообразные кривые для больших относительных расстояний от выхода из сопла до пластины (ШО) или и кривые с более или менее выраженным горбом или вторым максимумом для меньших НЮ (или Н1В). Резкое увеличение коэффициентов теплоотдачи начинается сразу после конца области ускорения потока, в которой исчезновение направленного по течению градиента давления ведет к внезапному крутому подъему уровня турбулентности [14, 19]. [c.268]

Пусть требуется проверить прочность торцовой стенки поршня компрессора (см. рис. 268) [18]. Заданы радиус контура заделки торцовой степки /-2 = 0,038 м, толщина стенки s = 0,008 м, наибольшая разность давлений, воспринимаемых стенкой. Ар = 1,66-10 Па, коэффициент Пуассона материала поршня х = 0,26. Торцовую стенку рассчитываем как заделанную по контуру пластину (ф = О при / = R). Максимальное давление нагнетания Рц = 2,2 МПа. [c.384]

При такой продувке измеряется сила и перепад давления в клапане при различных полол<ениях тарелки (пластины). Имея эти опытные данные и зная площадь тарелки, легко найти значение Течение газа через клапан происходит в автомодельной области, поэтому коэффициент С не зависит от числа Рейнольдса Ке, следовательно, от скорости течения газа через клапан и перепада давления Ар. Но зависит от положения тарелки (пластины), т. е. от текущего значения ее хода. [c.203]

Если клапан открывается настолько медленно, что силу инерции его подвижных частей можно не учитывать, то любое положение пластины в неполностью открытом клапане определяется условием равновесия q = = Вар. Для этого случая можно изобразить кривую изменения эквивалентной площади клапана Ф , в зависимости от возникающей в нем потери давления Ар. Функция Ар = / (Ф ) является статической характеристикой клапана. Ее можно построить для любого клапана путем расчета, если известны кривые изменения силы пружины и коэффициенты Рр и а , или экспериментально — по данным продувки клапана при переменном расходе. Так построены характеристики различных клапанов, показанные на рис. VI. 15. [c.226]

При нулевой массе пластины и усилии, снижающемся линейно до нуля, движение пластины в фазе закрывания, если не учитывать изменения коэффициента точно следует снижению потери давления. В этом случае кривые потери давления 2 и движения пластины 3, показанные на рис. УП.88, отличаются только масштабом. Но под влиянием массы пластины начальное перемещение протекает с отставанием от изменения давления, вследствие чего дальнейшее движение происходит как колебательное относительно равновесной кривой 3 для пластины с нулевой массой. Частота возникающих при этом колебаний равна собственной частоте колебания пластины. Пластина полосового клапана деформируется, имея свободно опирающиеся концы, и вследствие такого закрепления и большей массы частота ее колебаний ниже, а амплитуда выше (рис. УП.88, б), чем у пластины прямоточного клапана (рис. УП.88, в), кромка которой жестко закреплена, а вылет и толщина малы. Вследствие большего размаха колебаний пластина полосового клапана подвержена более сильным ударам при посадке. [c.387]

Суперпозиционный поправочный коэффициент . Суммируя вынужденный поток и поток под давлением ньютоновской жидкости между параллельными пластинами (или концентрическими цилиндрами) в изотермических условиях, получим выражение расхода, которое представляет собой линейную сумму двух независимых переменных, одна из которых относится к вынужденному потоку, а другая — к потоку, под давлением Q = Qd Qp [c.458]

Практика расчета и эксплуатации клапанов показывает, что принятие коэффициента давления потока газа постоянным при прямом потоке в период закрывания клапана даже в течение всего хода пластины дает хорошее приближение для проектирования и расчета клапанов поршневых компрессоров. Такое допущение, далеко не соответствующее действительной картине изменения Q [5], имеет место в методике расчета всасывающих и нагнетательных клапанов, разработанной М. И. Френкелем [5]. Все сказанное дает основание принять в качестве расчетной зависимости для Q общую для обоих типов клапанов степенную связь от -ф = 1 до г з = 0,2 и Q = onst от г з = 0,2 до гр = 0. На рис. 2 на логарифмическую координатную секту нанесены экс- [c.140]

В данной работе приведены некоторые результаты измерения местного коэффициента теплообмена пластины, обтекаемой полуог-раниченной струей в зависимости от параметров спутности, продольного градиента давления и акустического воздействия. [c.34]

В работе приводятся результаты экспериментального исследования параметров спутности, продольного градиента давления и акустического воздействия на местные коэффициенты теплообмена пластины с полуограниченной плоской струей и на вихревую структуру течения в слое смешения струи со спутным потоком. [c.119]

Сопротивление пластины, движущейся поступательно в перпендикулярном ее плоскости направлении, называют лобовым сопротив-лениеф нли сопротивлением давления. Как показали исследования, коэффициент лобового сопротивления зависит от очень большого числа ( акторов [c.275]

Исходные данные. Внутренний диаметр аппарата О = 300 мм, давление рр = 2 МПа, расчетная температура стеиок / = 50 °С, материал — листовой прокат из стали ЮХ17Н13М2Т. Толщина цилиндрической обечайки 8 = 2 мм, пластины 5а = 22 мм, прибавка к расчетной толщине стенки с=2 мм, коэффициент ирочности сварных швов ф = 1, допускаемое напряжение [ст] = 131 МПа. [c.66]

Коэффициент теплопередачи для насадочного слоя а у (см. рис. 1) можно выразить через значения и и, каждое из которых хорошо известно для различных типов насадочных слоев. Полный коэффициент теплоотдачи для перемешиваемого слоя зависит от эффективности перемешивающего устройства. В любом случае При нормальном давлении а у может составлять 30—50% В условиях же вакуума движение частиц совершенно несущественно и коэффициент теплопередачи приближается к коэффициенту теплоотдачи стенки. Если перемешивающее устройство представляет собой не обычную мешалку, а, например, 1вибриру ощую пластину, то слой может стать псевдоожи кениым. При этом коэффициент теплоотдачи [c.94]

Коэффициенты обмена, которые получены прн оптимальном размещении ряда круглых сопл, приблизительно на 8% выше коэффициентов обмена, получеппых при оптимальном размещении ряда щелевых сопл, при условии, что мощности нагнетателей, коэффициенты потерь давления и расстояния от сопл до пластины в обоих случаях одинаковы. Отношение скоростей на выходе из сопла [c.273]

Хотя характеристики гофрированных пластин различных типов могут изменяться весьма значительно, потери давления в пластинчатом теплообменнике всегда можно рассчитывать при известном коэффициенте гидравлического сонрогнплеипя по соотношению вида [c.83]

Из рис. 1 и 2 видно, что коэффициенты гидравлического сопротивления в пластинчатых теплообменниках намного выше, чем в трубах, при одинаковых числах Рейнольдса. Однако скорости потока между пластинами намного ниже и обычно находятся в пределах от 0,1 до 3 м/с в зависимости от типа пластин и условий эксплуатации. Длина пластин, 1еобходимая для достижения заданных значений числа единиц переноса теплоты NTU, намного меньше, чем в трубах, так что потери давления при равных характеристиках теплопередачи нередко бывают меньше, чем при течении в трубах. [c.83]

В. Характеристики пластины. На рис. 1 нредстанлена зависимость коэффициента юнлонередачи U н перепада давлений Ар от объемного расхода для типичной пластины из нержавеющей стали толщиной 0,6 мм, а на рнс. 2 —. чависимость непосредствепно параметра NTU от перепада давлений. [c.85]

Точные решения исключительно сложны, ио оказалось возможным дать ряд приближенных решений, сравнительно легко приложимых для практических задач. Например, если требуется сконструировать трубную решетку для восприятия больпюй разности давлений, такую решетку обычно вваривают в кожух теплообменника. Хотя при этом запас прочности решетки возрастает, по эффект защемления невелик, так как толищна решетки значительно больше толщины стенки кожуха. В этом случае напряжение в трубной решетке можно аппроксимировать равенством (7.2) для свободно опертой плоской пластины, видоизменив его для учета концентрации напряжений вблизи отверстий и уменьшения поперечного сечения пластины, вызванного удалением материала из отверстий. При использовании равенства (7.2) представляется очевидным, что напряжение в трубной решетке не просто прямо пропорционально разности давлений и квадрату отношения ее радиуса к толщине, но является также функцией отношения шага отверстий к их диаметру. Коэффициент концентрации напряжений для небольших, далеко отстоящих друг от друга отверстий равен приблизительно трем, однако он снижается с увеличением отношения диаметра отверстий к шагу. Изменение этого коэффициента в большой степени снижает выигрыш от уменьшения эффективной площади сечения, когда отношение диаметра отверстий к шагу возрастает приблизительно до 0,5. Дальнейшее увеличение диаметра отверстий вызывает быстрое возрастание напряжений. Удобный способ определения максимальных напряжений основан на использовании графика рис. П6.2, который был построен в соответствии с нормами ASME для паровых котлов по единой кривой можно определить влияние коэффициента концентрации напряжений и потерю металла в отверстиях. [c.144]

Изложенное выше относится к мелким прямоугольным каналам. Решение задачи о течении в глубоких каналах с криволинейными стенками численными методами очень затруднительно. Однако можно оценить влияние формы, отдельно рассматривая изменение характера вынужденного течения и течения под давлением. Известно, что при течении ньютоновской жидкости стенки червяка уменьшают расход вынужденного течения и потока под давлением. То же самое верно и для неньютоновской (т. е. степенной) жидкости, но величина этого уменьшения является функцией как отношения HIW, так и показателя степени п. Кроме того, обобщенные кривые (т. е. коэффициент формы) можно рассчитать только отдельно для чистого вынужденного течения и чистого потока под давлением в отсутствие поперечного течения [6]. Можно аналогичным образом оценить влияние кривизны канала на расход вынужденного течения, сравнивая тангенциальное вынужденное течение в зазоре между концентрическими цилиндрами и вынужденное течение между параллельными пластинами [2Ь]. Отношение объемных расходов представляет собой поправочный коэффициент позволяющий оценить влияние кривизны его можно выразить в виде зависимости от RJR, в которой п играет роль изменяемого параметра (рис. 12.5). Для чистого потока под давлением [2с], когда длина канала не превышает Db — Н, влияние кривизЕЫ пренебрежимо мало. [c.425]

Следовательно, уравнения (12.3-3) и (10.2-7) отличаются друг от друга на коэффициент, равный двум. Увеличение вынужденного потока означает существенное увеличение нагнетающей способности. Количественную оценку нагнетающей способности получают, сравнивая увеличение давления, предсказанное по уравнениям (10.2-7) и (12.3-2), при равном массовом расходе д = д, одинаковых вязкости и скорости пластин и соответствующем оптимальном значении Н. Максимальный градиент давления в этих условиях в примере с одной движущейся пластиной равен (йР/(1х)т-лх = 1У1121д (см. разд. 10.2). Аналогично из уравнения (12.3-2) получим, что для данных д и Уо максимальный градиент давления для Я = Зд 12Уо (т. е. = 2/3) равен ( / / х)гаах = 48цУо/27 . Таким образом выражение [c.454]

Это пе1земещение влияет на результаты расчета по уравнению (13.5-6), определяющему конструкционные параметры головки, поскольку меняется отношение радиусов (5, а также поправочный коэффициент F п, р,). Допуская для простоты, что течение в коническом кольцевом канале аналогично течению под давлением между параллельными пластинами, можно использовать формулы, приведенные в табл. 13.1 (для степенной модели течения), где Н = (ро, — — Pii), а q = Q/л Roi + Ru). Следовательно, получим [c.581]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология