Массопередача частный

Опытным путем возможно определить лишь общий коэффициент массопередачи частные же коэффициенты массопередачи не могут быть определены непосредственно из опыта, так как замерить составы фаз на границе их раздела не представляется возможным. Поэтому многие исследователи проводили опыты в таких условиях, когда частные коэффициенты массопередачи могли быть с достаточной точностью приняты равными общим коэффициентам массопередачи. [c.62]

Здесь Kyj - коэффициент массопередачи и Рх частные коэффициенты массоотдачи по паровой и жидкой фазе соответственно , 5j - эффективная площадь тарелки. [c.67]

Связь между общим сопротивлением массопередаче и частными фазовыми сопротивлениями усматривается из этих уравнений непосредственно [c.212]

При п=1 модифицированные формулы аддитивности (4.10) и (4.12) совпадают с выражениями (4.6). Неравенства (4.9) и (4.11) выполняются, когда (и-1)/и 1, либо при условиях 1си-Сх 1/с1 1 или 1 2 —Сг /с2 1. Первое неравенство имеет место при и 1, т. е. в случае, когда коэффициент очень мало зависит от концентрации. Вторые неравенства, в свою очередь, выполняются в случае, когда массообмен протекает вблизи равновесия при малой движущей силе либо когда один из частных коэффициентов массоотдачи много больще другого. Формулы аддитивности фазовых сопротивлений в форме (4.6), (4.7) или (4.10), (4.12) применяются обычно, когда частные коэффициенты массопередачи не зависят от концентрации. Это имеет место при наличии тонких диффузионных пограничных слоев на границе раздела фаз. В работах [222] и [225] приведены результаты экспериментов в пропеллерной мешалке с плоской границей фаз. [c.172]

Иногда существенно сопротивление только одной из пленок. Тогда в уравнении (VI, I) давление или концентрация будут известны (они в этом случае принимают значение, равное значению в объеме фазы), и массопередачу можно рассчитать на основании индивидуальных, или частных, коэффициентов пленки, т. е. коэффициентов массоотдачи. Если сопротивления двух пленок сопоставимы, коэффициенты массоотдачи можно объединить в один суммарный коэффициент. Так, например, в случае газовой и жидкостной пленок системы, в которой растворимость подчиняется закону Генри (р=НС), суммарный коэффициент, или коэффициент массопередачи, может быть определен из выражения [c.180]

Частное в уравнении (1-30) называется частным коэффициентом массопередачи и обозначается символом к [c.43]

В связи с указанными причинами сформулируем и решим задачу разработки алгоритма расчета азеотропно-экстрактивной ректификации в общем виде. При этом в задаче учитывается возможность расслаивания жидкой фазы по высоте колонны, допускается организация рециклов по любой из фаз как внутри отдельной колонны, так и в комплексе взаимосвязанных колонн с промежуточными и конечными декантаторами (рис. 7.19), расчет может вестись как при допущении равновесия между фазами, на тарелках, так и с учетом кинетики массопередачи, алгоритмы расчета обычной ректификации и экстракции являются частными случаями предлагаемого алгоритма [811. [c.355]

Однако было предложено несколько условных приемов для разделения общего сопротивления на частные — пленочные. Пленочная теория не учитывает гидродинамического взаимодействия между фазами и рассматривает массопередачу по существу в каждой фазе в отдельности. При обобщении опытных данных при помощи пленочной теории получаются кинетические уравнения, аналогичные уравнениям для однофазного потока. Так, для процессов, определяемых сопротивлением в газовой фазе, получают [c.239]

Для многокомпонентных смесей межфазный массообмен определяется матрицей общих коэффициентов массопередачи [Коу, которая определяется через матрицы частных коэффициентов массоотдачи по формуле [c.293]

Из формулы (IV, 118) следует, что если матрица общих коэффициентов массопередачи [Коу недиагональна, то количество передаваемого компонента от одной фазы к другой будет зависеть не только от движущей силы этого компонента, но также и от движущих сил других компонентов смеси. В тех случаях, когда разделяемые компоненты близки между собой по физическим свойствам и можно принять, что частные коэффициенты массопередачи для каждой из фаз одинаковы для всех компонентов, т. е. матрицы частных коэффициентов массоотдачи диагональны, матрица общих коэффициентов массопередачи Коу может быть недиагональной, поскольку матрица угловых коэффициентов, касательных к равновесным зависимостям [т], в общем случае недиагональна. [c.293]

Умножив п разделив на В а, найдем частный коэффициент массопередачи = Ьуг . Следовательно [c.144]

Коэффициент Генри iJ = 625 Па/(кмоль м ). Определить частные (k , и общий (/ м) коэффициенты массопередачи. [c.222]

При экспериментальном изучении частных коэффициентов массообмена обычно предполагается, что поверхность массопередачи Р равна смоченной площади элементов насадки. Поэтому полный массовый поток при расчете пленочных аппаратов определяют по уравнению [c.156]

Введение формулы для определения коэффициента массопередачи приближает модель к описанию реального процесса и позволяет получить более достоверные динамические характеристики объекта ректификации [26]. Однвхо, при этом добавляется трудность определения частных коэффициентов массоотдачи по жидкой и паровой фазам дпя различных конструкций тарелок, связанные в трудоемкими вкслеримантаыи. При реализации таких моделей, как правило, многокомпонентную смесь приходится заменять псевдобинарной, а даижущне силы процесса выражают через бина( -ныв коэффициенты массопередачи дач всех пар компонентов разделяемой смеси на основания работ. [c.85]

Для расчета частных коэффициентов массопередачи был предложен ряд приближенных моделей, описанных в литературе [226]. Остановимся вначале на двух наиболее распространенных моделях, которые бьши широко использованы в многочисленных работах по массо- и теплопередаче без и с учетом химических реакций, - на пленочной модели, предложенной Уитманом и Льюисом [221], и пенетрационной модели, предложенной Хигби [227]. [c.172]

Согласно теории Уитмана и Льюиса, в ядре потока концентрахщя постоянная и процесс переноса описывается одномерным стационарным уравнением молекулярной диффузии в тонких пленках при условии фазового равновесия на границе раздела жидкость - жидкость или жидкость - газ. Скорость массопередачи по каждой из фаз определяется выражением (4.3), в котором частные коэффициенты массопередачи равны К1 =1)1/61 и К2 =02182, где >1, /)2, 51, 2 - коэффициенты диффузии и поперечные размеры пленок соответствующих фаз (см. рис. 4.1). Пленочная теория не дает методов для определения толщин пленок 5, и 62, которые зависят от физико-химических свойств жидкостей и гидродинамических условий протекаемых процессов. [c.173]

Из многочисленных экспериментальных данных известно, что в распылительных, насадочных и тарельчатых колоннах объемный коэффициент массопередачи линейно возрастает с увеличением скорости подачи дисперсной фазы Кд в широком диапазоне изменения последней. Линейная зависимость лго от Кд может наблюдаться, например, в том сл)Д1ае, когда размеры капель и скорость их подъема не зависят от Кд, что подтверждается при небольших значениях удерживающей способности (УС) прямыми экспериментами по фотографированию капель. В этом случае коэффициент массопередачи к не зависит от Кд, а величина удельной межфазной поверхности раздела а, пропорциональная числу капель в единице объема, линейно возрастает с увеличением Гд. Однако линейная зависимость ко от Гд может иметь место не только в этом частном случае, но и тогда, когда возрастание а компенсируется уменьшением к. В связи с этим в работах [349-351 ] нами было предложено использовать для расчета скорости массопередачи и высоты колонны приведенные коэффициенты массопередачи [c.220]

Большинство исследователей связьшали существование поверхностного сопротивления с наблюдаемым ими отклонением от формулы аддитивности и различием скорости массопередачи в прямом и обратном направлениях. К сожалению, до последнего времени надежные методы определения частных коэффициентов массопередачи отсутствовали, и поэтому крайне противоречивые данные, полученные различными авторами, по отклонению от формулы аддитивности, нельзя считать достоверными. Кроме того, различие в скоростях массопередачи в прямом и обратном направлениях, обнаруженное в ряде работ, было обусловлено проведением процесса массопередачи в неидентичных условиях и не имело отношения к поверхностному сопротивлению [385, 386]. [c.261]

Если частные коэффищ1енты массопередачи К1,Кг, константы скоростей реакций кт, и порядки реакций тип известны, то скорость массопередачи может быть вычислена по формулам (6.21), (6.22). Зависимость М от концентраций в обеих фазах в обшем случае нелинейна, и поверхностное, а также обшее сопротивление, выраженные формулами (6.12) и (6.13), зависят от С1 исг. [c.263]

Для движущихся сферических частиц частные козффициенты массопередачи , ТЛК2 могут быть рассчитаны (см. гл. 4), и задача упрощается [c.263]

Формула (11.77) является более общей, чем формулы (11.69) и (11.76) или другие аналогичные выражения, например решения, полученные Бэрдом и Хамелеком [66] или Джонсом и сотрудниками [67]. Подставив в формулу (11.77) соответствующие значения г э, можно получить выражения, описывающие различные частные случаи массопередачи. Так, для случая, рассмйтренного Хигби, формула (11.77) принимает вид [c.209]

Модель массопередачи в системах с химической реакцией на базе двупленочной теории Уитмана — Льюиса [И, 12] была разработана Хатта [13] и Позиным [14]. Модель Хатта — Позина использовалась для описания процесса хемосорбции многими исследователями, и в некоторых частных случаях ее применение дает удовлетворительные результаты [15—18]. Тем не менее очевидно, что использование классической двупленочной теории [19] применительно к процессам хемосорбции на сферической границе раздела фаз не может дать надежных методов расчета аппаратуры. [c.231]

Коэффициент массопередачи Коу выражает скорость массообмена и определяется свойствами разделяемых компонентов и параметрами режима. Объемный коэффициент массопередачи может быть представлен как функция частных коэффициентов мас-соотдачи [c.75]

Существующие теории массопередачи ставят своей целью дать выражения для коэффициентов массопередачи или представить их как функции частных коэффициентов массоотдачи по каждой из фаз. Сюда относятся двухпленочная теория Льюиса и Уитмена, в соответствии с которой предполагается, что на границе раздела фаз со стороны, каждой фазы образуются ламинарные пленки, в пределах которых сосредоточено основное сопротивление массопе-ренЬсу, а коэффициент массоотдачи пропорционален коэффициенту диффузии в первой степени. [c.343]

Другой метод анализа расиределенных систем, используемый при решении дифференциальных уравнений с частными производными на вычислительных машинах, основан на представлении непрерывного процесса многоступенчатым, с сосредоточенными параметрами в каж-до11 ступени. В зависмостн от принимаемых допущений относительно механизма процесса массопередачи в ступени, а также способа представления движущей силы, возможны некоторые разновидности математических моделей (см. табл. 24, модели 2, 3). [c.416]

Парциальное давление аммиака в смеси газов на входе в колонну равно 0,05 ат, на выходе 0,01 ат. Концентрация серной кислоты в абсорбенте на входе 0,6 кмолъ м , на выходе 0,5 кмоль/.ч . Частные коэффициенты массопередачи / = 0,35 кмолъ .ч Ч-ат), = 0,005 м ч Я = 75 кмолъ/(м ат) расход смеси газов 45 к.чоль/ч общее давление 1 ат. Газ н жидкость движутся противотоком. [c.150]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

В от)1ичие от критерия Нуссельта, в который входят частные коэффициенты тепло- или массопередачи для соответствующей фазы, критерий Маргулиса включает обпще коэффициенты переноса теплоты или массы, что значительно удобнее для практических расчетов. Определяющими служили критерии удельной высоты пены Яуд = = яДо, Прандтля и критерий геометрического подобия = = о/ ап 9> где ап э = 1ДЗ м, Т. в. диамвтр аппарата площадью 1 м . [c.99]

Я —константа скоростп химической реакции первого порядка, с 1 ф —частный коэффпцпент массопередачи соответственно в дисперсионной среде и дисперсной фазе, м/с [c.12]

Смотреть страницы где упоминается термин Массопередача частный: [c.405] [c.66] [c.178] [c.208] [c.195] [c.196] [c.242] [c.64] [c.66] [c.85] [c.86] [c.132] [c.216] [c.262] [c.309] [c.117] [c.419] [c.371] [c.406] [c.13] [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология