Удельный вес насыщенных паров углеводородов

Термодинамические свойства чистых веществ (давление Р, удельный объем V, температуру Т, энтальпию Я и энтропию 8) удобнее всего определять по диаграммам состояния (см. приложение) На рис. 1 приведена диаграмма давления насыщенных паров углеводородов. [c.9]

При получении бензина с заданным октановым числом, содержание в нем легких фракций, перегоняющихся до 100 °С, увеличивается с возрастанием их содержания в сырье. Этому также способствует повышенное содержание в нем парафинов [55]. Количество легких фракций, в бензине риформинга возрастает, если при изменении условий процесса (например, повышении давления) увеличивается удельный вес реакции гидрокрекинга углеводородов. Вместе с тем следует отметить, что для дебутанизированных бензинов риформинга характерно низкое давление насыщенных паров (не более 20,0— 26,7 кПа [281 ]. [c.156]

Такие физические свойства СНГ, как давление насыщенных паров, удельный объем и т. п., достоверно могут быть выявлены только после точного определения их химического состава путем пересчета по хорошо известным значениям аналогичных показателей для чистых компонентов. По этой причине целесообразно рассмотреть физические свойства компонентов углеводородов группы Сз и 4, наиболее типичных для обоих видов СНГ. При рассмотрении необходимо учитывать и уже отмечавшуюся харак- [c.44]

Метод расчета теплоты испарения высококипящих углеводородов по величине наклона кривой давления паров и удельных объемов насыщенных паров и жидкости изложен работе [24, с. 125]. [c.80]

Удельный вес жидкой фазы (рис. 6, а) незначительно зависит от температуры и практически не зависит от давления, удельный вес насыщенного пара сильно зависит от температуры (рис. 6, б). Удельный вес газообразных углеводородов зависит от температуры при постоянном давлении (рис. 6, в) и более сильно от давления. [c.17]

Количество газа измеряется газометром при этом необходимо производить обычные коррекции на температуру, давление и упругость водяного пара. Анализ проводится в приборе Орса. Удельный вес и теплота сгорания рассчитываются в зависимости от химического состава, при этом для чистых газов принимают значения, представленные в табл. 98. Ввиду того, что число атомов углерода в насыщенных углеводородах все время было равно 1, эти угле-водородЕ>1 отождествили с метаном. Для всех 130 испытаний рассчитали величину стандартного отклонения в различных статьях баланса. Полученные величины приведены в табл. 99. Посредством анализа ошибок измерения попытались определить, какая часть расхождений вызывается собственно ошибками измерения (например, при взвешивании) и управлением операцией (например, температурой пиролиза). [c.481]

М (м2-ч) [2]. Очевидно, что столь низкая плотность оро(шения в существующих на заводах бензольных скрубберах е способствует эффективности их работы. Увеличение же удельного расхода поглотителя приведет к снижению концентрации бензольных углеводородов в насыщенном масле, что весьма нежелательно из-за повышения нагрузки по маслу и пару на дистил-ляционную аппаратуру. [c.7]

Перед отключением из газового тракта адсорбера с насыщенным углем включают свежепропаренный аппарат. В змеевики отключенного адсорбера прекращают подачу воды и вводят пар. Одновременно подают в него и острый пар. Температура в адсорбере быстро повышается, в результате чего из активированного угля вместе с парами выделяются этилен и бензол, адсорбированные и окклюдированные газы, которые, пройдя испаритель 6 и конденсаторы 8, возвращаются в газопровод перед установкой (на схеме не показано). После пропаривания в течение 5—6 мин температура в адсорбере достигает 80° С бензольные углеводороды вместе с парами воды начинают конденсироваться и поступать в сепараторы 9 и 10. Длительность пропаривания адсорбера зависит от срока работы активированного угля и составляет 30—40 мин. К концу пропаривания температура угля достигает примерно 120° С, а содержание бензольных углеводородов в нем— 1—3% вес. Снижение остаточного содержания адсорбированных веществ в активированном угле требует увеличения удельного расхода пара, поэтому на практике степень извлечения бензольных углеводородов из угля не очень высокая, что, в свою очередь, обусловливает и не очень высокий коэффициент улавливания их из газа. [c.214]

Было предпринято несколько попыток связать непосредственно с молекулярной структурой. Чу и др. [13] удалось скоррелировать с точностью до 2% теплоты парообразования для 73 углеводородов парафинового ряда, используя уравнение, связывающее АН-0 с парахором и показателем полярности — величинами, определяемыми аддитивно-групповыми методами. Боуден и Джонс [92J, а также Райт [93] и Пэттон [94] разработали таблицы аддитивных составляющих для определения структурного параметра, называемого нормальным лиопарахором. В результате была получена эмпирическая корреляция, связывающая ДЯ с этим параметром и с удельными объемами насыщенных пара и жидкости. [c.170]

При выполнении различных расчетов необходимо знать упругость насыщенных паров, удельный объем, удельный вес, энтальпию и другие характеристики жидкой и паровой фаз углеводородов. Все эти данные могут быть легко и с допустимой для практики точностью найдены по диаграммам состояния. Такие диаграммы, предложенные Институтом использования газа АН УССР, приведены на рис. 2.17, 2.18, а схема их построения — на рис. 2.16 [4]. [c.70]

Важной с точки зрения эксплуатации особенностью сжиженных нефтяных газов является их относительно высокий коэффициент объемного расширения (см. табл. 6.1 и рис. 6.13). Так, плотность жидкого пропана при О °С равна = 530 кг/м , а при 50 °С - р. = 460 кг/м т.е. его удельный объем возрастает на 15,4 %. Это приводит к необходимости наличия большого (до 10—15 %) свободного (не заполненного топливом) объема в топливных баллонах. При эксплуатации этот объем заполнен парами углеводородов, входящих в состав сжиженных смесевых топлив. Однако отбор газового топлива необходимо организовать в жидкой фазе. Длительная работа двигателя с отбором топлива из свободного объема недопустима, так как это приводит к переохлаждению топлива (из-за затрат теплоты на испарение) и неравномерному расходу компонентов, входящих в топливо. В первую очередь расходуются компоненты, обладающие наибольшим давлением насыщенных паров пропан и пропилен. Это приводит к изменению свойств сжиженных смесей и может вызвать нарушение работы топливоподаю-щей системы. [c.277]

Рис. 10.10. Изотерма поверхностного избытка (Г) в растворах поверхностно-активного вещества. Структура поверхностного слоя а — чистый растворитель б — ненасыщенный мономолекулярный слой ПАВ в — насыщенный мономолекулярный слой ПАВ. ный уголь и силикагель. Поглощающая способность угля подмечена еще в ХУП веке. Однако лишь в 1915 г. Н. Д. Зелинский разработал способ получения активных углей, предложив их в качестве универсальных поглотителей отравляющих веществ, и совместно с Э. Л. Кумантом сконструировал угольный противогаз с резиновой маской. Один из первых способон активирования древесного угля состоял в обработке его перегретым паром для удаления смолистых веществ, образующихся при сухой перегонке древесины и заполняющих поры в обычном угле. Современные методы получения и т .следования активных углей в нашей стране разработаны М. М. Дз бининым. Удельная поверхность активных углей достигает 1000 на грамм. Активный уголь является гидрофобным адсорбентом, плохо поглощает пары воды и очень хорошо — углеводороды.

Проведение кинетических измерений показателя преломления контрольного раствора белка и водного раствора белка после добавления к нему избытка углеводорода (рис. 3) позволяет вполне удовлетворительно определять показатель преломления насыщенной углеводородом системы и по уравнениям (6) и (9) рассчитать растворимости углеводорода в растворе белка. Специальными исследованиями показано, что солюбилизация углеводородов в растворах белков обратима. Ниже приведены результаты измерений показателя преломления (пд), удельной вязкости (т]) и удельного оптического вращения (— [а]54в) исходных растворов альбумина (1) и после десолюбилизации (2) (бензол удалялся из системы при понижении упругости пара бензола над раствором) [c.22]

При макродиффузионном горении дисперсность сажи мало-зависит от свойств сырья. С небольшими отклонениями ( 2 3 м7г) зависимость дисперсности сажи от средней температуры процесса может быть выражена одной кривой для всех видов сырья, как это показано на рис. 27 [79]. Зта зависимость имеет характер кривой насыщения рост удельной гесметриче-ской поверхности сажи от температуры процесса происходит лишь в интервале 1100—1600 °С. При дальнейшем увеличении температуры дисперсность получаемой сажи практически не изменяется. Предельно достигаемая удельная геометрическая поверхность равна я г40 м7г. Такая закономерность объясняется тем, что при макродиффузионном горении образование зародышей и рост сажевых частиц происходит не из исходных молекул сырья, а из продуктов их пиролиза. В достаточно большом факеле время пребывания паров сырья во внутренних зонах пламени настолько велико, что конечные продукты пиролиза до момента образования сажи из разного сырья могут быть примерно одинаковыми. Во всяком случае между ними разница существенно ниже, чем между исходными углеводородами. [c.72]

Первая из названных пар линий обеспечивает более точные измерения Коэффициенты преломления для длин волн между 4558,3 А и 6678,1 А приведены в литературе Описан также дисперсометр для непосредственного измерения дисперсии между красной и синей линиями водорода и приведены величины плотности, дисперсии и удельной дисперсии приблизительно для 100 углеводородов . Для смесей, содержащих олефины, на основании бромного и диенового чисел вычислены соответствующие поправки Среднюю удельную дисперсию насыщенных углеводородов принимают равной 98. Для ее вычисления пользуются выражением .. [c.965]