Логарифмический закон распределения

Отклонение профиля скоростей от логарифмического закона распределения, при переменных значениях касательных напряжений по толщине пленки слабо влияет на величину критерия Ке для пленки [86] и в расчетах может не учитываться, . [c.131]

Большинство используемых в технике труб являются шероховатыми. Шероховатость стенки обычно характеризуется средней высотой бугорков к, которая называется абсолютной шероховатостью. Используя абсолютную шероховатость в качестве характерного линейного размера для течения вблизи стенки, представим универсальный логарифмический закон распределения скоростей (114) в безразмерном виде [c.357]

Если ситовая характеристика полифракционной пыли подчиняется нормально-логарифмическому закону распределения и выражается формулой [c.75]

Интеграция его дает логарифмический закон распределения скоростей [c.98]

МЫ на основании (36,15) и (35,16) получим известный логарифмический закон распределения скоростей Кармана [c.161]

Далее на участке стабилизации справедливо также линейное соотношение диффузионных потоков (1. 35), на стенке и в данной точке на радиусе г. Примем в сечении турбулентного ядра логарифмический закон распределения скоростей (1 10). Из него следует, что [c.295]

Более точная зависимость (для больших значений Ке) между коэффициентом сопротивления н режимом движения может быть получена при использовании логарифмического закона распределения скоростей. При выводе логарифмического (универсального) профиля Ке -> оо, так как пренебрегают молекулярной вязкостью ц по сравнению с турбулентной (см. стр. 57). [c.64]

На рис. 4. 10 (кривая 5) и 4. И пунктиром показано распределение потенциалов в триодном манометрическом преобразователе с цилиндрическими электродами в соответствии с формулой (4. 21). Согласно вычислениям для обычных соотношений между диаметрами электродов [50] для линейного и логарифмического законов распределения потенциалов, ошибка от замены логарифмического закона линейным не превышает нескольких процентов. При расчете триодных преобразователей с цилиндрическими электродами с достаточной для практики точностью можно пользоваться формулой для преобразователя с плоскими электродами (4. 19). [c.97]

Как мы видели в 4, на весьма малых расстояниях от стенки, в вязком подслое, логарифмический закон распределения скоростей теряет силу. Однако, как это будет ясно видно из дальнейшего, при больших значениях числа Прандтля именно эта область играет роль основного диффузионного сопротивления, определяющего величину диффузионного потока. Поэтому вопрос о механизме затухания турбулентности в вязком подслое приобретает основное значение. [c.148]

Предположим, что движение металла происходит в трубе ра-R Эффектами кривизны, для простоты, будем пренебрегать, распределение скоростей в жидком металле будет выражаться обычной формулой логарифмического закона (4,12). "Ввиду медленного изменения функции 1пз/ логарифмический закон распределения скоростей ( дем применять и к центру трубы, как это было пояснено в 4. [c.203]

Таким образом, логарифмический закон распределения температур приобретает вид [c.204]

Таким образом, формула Кармана для длины пути смещения может быть получена на основе весьма различных представлений. Но все эти представления, при несомненном их различии, во всяком случае, очень далеки от идеи о пропорциональности между длиной пути смешения и расстоянием от поверхности, которая заложена в данное Прандтлем решение для универсального распределения скорости. Между тем, дальнейшее развитие решения, основанного на использовании формулы Кармана, также приводит к логарифмическому закону распределения скорости, по структуре аналогичному, хотя и не тождественному, универсальному закону Прандтля. (Исторически логарифмический профиль впервые был получен именно на основе гипотезы Кармана). Добавим к этому, что, как впервые показано в книге Ландау и Лившица , логарифмическое распределение может быть получено совершенно иным путем непосредственно из соображений о размерности. [c.286]

Представление сформировавшихся профилей концентраций в универсальных координатах показывает, что в диффузионном пограничном слое существует область логарифмического закона распределения концентраций, и турбулентное число Прандтля для этой области равно 0,9. [c.111]

В центробежных скрубберах вид критерия Stk соответствует его выражению в сухих центробежных пылеуловителях (3.2.17). Учитывая те же предпосылки, что и в сухих центробежных пылеуловителях, а именно подчиненность дисперсного состава пыли на входе в скруббер и фракционной эффективности мокрых пылеуловителей нормально-логарифмическому закону распределения, общая эффек- [c.301]

В связи с тем, что имеется стохастический разброс значений механической прочности отдельных частиц, критическая скорость (минимальная скорость, при которой все частицы разрушаются после удара) соударения частиц определенного размера подчиняется вероятностно-логарифмическому закону распределения. [c.73]

В промежуточном слое коэффициент турбулентного переноса может быть определен, как и для турбулентного пограничного слоя, исходя из логарифмического закона распределения скоростей, но с другими, естественно, коэффициентами [c.162]

В турбулентном пограничном слое, как обычно, принимаем логарифмический закон распределения скоростей и пренебрегаем молекулярным переносом. Тогда закон распределения температур имеет вид [c.162]

При принятом логарифмическом законе распределения температуры (97) для температурных постоянных А в В после интегрирования и преобразования получим [c.113]

T. e. логарифмический закон распределения скорости (11.5), полученный ранее из более общих соображений. Если предположить, [c.185]

Описанный выше механизм перемежаемого течения в зоне вязкого подслоя позволяет сделать некоторые выводы и о характере изменения интенсивности турбулентности во внешней области пограничного слоя. Например, в области течения 50 < yur/u < 200, где справедлив логарифмический закон распределения скорости в турбулентном пограничном слое V UrA g yur/1>) + В, значение Е имеет практически постоянное значение, близкое к Е = 3 для нормального распределения, что свидетельствует об отсутствии чередования зон течения, имеющих разные свойства. Вследствие этого можно предположить, что в этой зоне уровень турбулентности не должен заметно изменяться. Это согласуется с результатами исследований [2.19-2.21]. [c.125]

Для несжимаемой жидкости давление меняется вдоль координаты г по логарифмическому закону (рис. 3.8, кривая /). Вращение кривойр(г) в пространстве вокруг оси скважины образует поверхность, называемую воронкой депрессии. В точке г = Л,-на контуре питания-кривая не касается горизонтальной линии, а пересекает ее под некоторым углом. Воронка депрессии вследствие логарифмического закона распределения давления имеет большую кривизну вблизи скважины. Следовательно, основная часть депрессии на пласт ( , — р сосредоточена в призабойной зоне скважины, параметры которой сильно влияют на дебит скважины. [c.77]

Для практической обработки данных, подчиняющихся нормальному логарифмическому закону распределения, удобно использовать вероятностную сетку. На ней строим ряд прямых на основании данных о разрушении образцов из сплава АВТ-1 (о в — о во) =" X = X — Ир5 (здесь — напряжение, соответствующее порогу чувствительности х—математическое ожида- [c.327]

Исходя из этих предельных значений Ь нетрудно подсчитать предельные диаметры частиц, которые при данных условиях процесса определяют Границы между отдельными областями горения. На рис. 4-19,а нанесена зависимость вышеуказанных предельных диаметров частиц от температуры при двух начальных плотностях горючих (применительно к частицам кокса эстонских сланцев). Видно, что с повышением температуры предельные диа метры частиц уменьшаются. На то М же рисунке изображена та.кже ситовая характеристика пыли Я А) по нормально-логарифмическому закону распределения при различных значениях показателя однородности пыли то. Сопо ставлеяие кривых Дпред=А(7 ) и позволит определить долю пыли, сгоревшей [c.72]

Соосаждение рзэ с иодатом ТЬ и Ъх почти не отличается по характеру от соосаждения с иодатом Се. Для достижения гомоген. ных условий осаждения в случае ТЬ используют генерацию ЛО ионов восстановлением НЛО4 этиленгликолем, получаемым при гидролизе этилендиацетата в 4Л НЫОд [1788, 1789] или р-окси-этилацетата в2,5—ЗЛ ННОз [1873]. В данном случае этиленгли-коль к тому же предохраняет Се от окисления и удерживает его в растворе. Соосаждение ионов рзэ с иодатом тория носит характер замещения внутри кристаллической решетки и подчиняется логарифмическому закону распределения. Соосаждение зависит от степени выделения тория,а также и от атомного номера рзэ. Так, для смесей с весовым отношением ТЬ рзэ — 1 1,5 при 99,80% осажденного ТЬ соосаждение Ьа составляет 0,3%, У — 0,05%, а при 99,98% осажденного ТЬ количество захваченных примесей рзэ увеличивается в два раза [1789].В наиболее благоприятном случае, при весовом соотношении ТЬОг СеОг Р2О5 = 1 Ю 3,5 и при условии, двухкратного осаждения, удается снизить содержание Се и Р в ТЬ примерно до 0,01 %. Вместе с ТЬ таким способом можно отделять от рзэ и значительные количества Ре , Тг, 5п и 2г. [c.85]

Здесь йх я йу — количество микро- и макрокомпонентов в элементарном слое кристаллов, а и Ь — их начальные количества в растворе, X — постоянная кристаллизации. При таком росте кристалл не однороден, а имеет слоистую ( луковичную ) структуру. Распределение микрокомпонента между всем кристаллом и раствором описывается логарифмическим законом распределения Дернера — Госкинса [c.5]

При гидротранспорте скольжение фаз меньше, чем при пневмотранспорте. Практически осредненные скорости твердых частиц размером 1—2 мм равны скорости жидкости [30], т. е. гидротранспорт характеризуется солидарным движением твердой и жидкой фаз. В связи с этим есть все основания предполагать, что распределение скоростей взвесенесущей среды в гидротранспортном потоке подчиняется логарифмическому закону. Логарифмический закон распределения скоростей в потоке чистой жидкости можно представить в виде [c.99]

Профиль скоростей газа в вертикальном потоке пневмовзвеси (как и в горизонтальном потоке) подчиняется универсальному логарифмическому закону распределения скоростей с теми же значениями констант (А = 5,5 и В = 5,8). Входящая в уравнение этого закона динамическая скорость газового потока = V г/ро связана с касательным напряжением транспортирующего потока на стенке трубы. На рис. III. 16 представлен экспери- [c.162]

В работе [39] сделана попытка применить универсальный логарифмический закон распределения скоростей к определению динамической скорости учитывающей при вертикальном пневмотранспорте трение не только взвесенесущего потока, но и транспортируемого материала. Такое уравнение имеет вид [c.163]

Если кристаллизация протекает не при условии равновесия, а практически это обычно имеет место, то процесс подчиняется логарифмическому закону распределения [5], найденному Дернером и Госкинсом [c.227]

Если принять изложенную выше гипотезу о плавном затухании турбулентного дв1(жения в вязком подслое, то структура диффузионного пограничного слоя оказывается более сложной. Именно, при d>y > Оо имеет место выведе1Н1ый выше логарифмический закон распределения концентрации. При у < для плотности потока можно написать [c.151]

При этом логарифмический закон распределения средней скорости вблизи шероховаюй поверхности приобретает вид [c.171]

Для учета влияния вязкости на основное распределение должна быть наложена симметричная функщ1я (фиг. 273). Эту функцию наложения можно вывести, используя логарифмический закон распределения скоростей при турбулентном течении в трубе. Предположение о турбулентном режиме потока должно быть принято для всей осевой ступени. [c.385]

Если в осадке микрокомпонент не мигрирует и не находится в равновесии с конечным раствором, то закон распределения (5—30) применим лишь к каждой осаждающейся порции в момент ее выпадения. Отвечающий этому случаю логарифмический закон распределения легко найти [437]. Обозначим начальные количества микрокомпонеита и осадителя в растворе через а и а количества их, выпавшие к моменту t, через х я у. Тогда к этому моменту их останется в растворе а—и 6 — г/ и для выпадающей бесконечно малой порции осадка уравнение (5—31) дает [c.209]

Дальнейшим развитием модели Эйнштейна-Ли и Ханратти явилась модель Блэка [1.28 -1.30]. Основное отличие этой модели состоит в том, что в ней вместо равномерного профиля скорости uq = onst за пределами пульсирующего ламинарного слоя принимается логарифмический закон распределения скорости [c.81]

Следует отметить, что положение максимума параметра х в ламинарном пограничном слое и 0,65 " ) практически совпадает с координатой точки пересечения прямой U/Uoo = 1,632у/5 " , соответствующей начальному наклону профиля скорости в ламинарном пограничном слое вблизи стенки dU/dy = т-ц,/ л), с прямой U/Uoo = 1. соответствующей равномерному профилю скорости вне пограничного слоя (см. рис. 2.29). Если учесть, что толщина подслоя 6л в турбулентном пограничном слое тоже определяется как точка пересечения линейного распределения скорости вблизи стенки и = тш/у)у со степенным или логарифмическим законом распределения скорости в турбулентном ядре слоя (которое можно считать внешним по отношению к течению в вязком подслое), то толщину в ламинарном пограничном слое можно рассматривать как аналог толщины подслоя л в турбулентном пограничном слое. Используя эту аналогию течения вблизи стенки в турбулентном пограничном слое с обычным ламинарным пограничным слоем, оценим толщину 5q элементарного ламинарного слоя в турбулентном пограничном слое как 5q = л/0,6. Такое же соотношение между л и 0 получается, если Sq определять как толщину элементарного ламинарного слоя, в котором реализуется то же значение поверхностного трения, что и в реальном турбулентном пограничном слое (см. формулу (2.22)). [c.141]