Давление в несжимаемых жидкостях

Эта формула описывает изменение давления несжимаемой жидкости в вертикальном трубопроводе при известном давлении трубопровода. Эту задачу можно также решить, используя законы гидростатики. [c.36]

Рассмотрим плоскопараллельное стационарное течение несжимаемой жидкости, ограниченной динамически гладкой непроницаемой поверхностью, при отсутствии продольного градиента давления. Ось х направим по течению, а ось у — перпендикулярно граничной плоскости. Тогда уравнения, описывающие поведение флуктуаций скорости в турбулентном потоке, получаемые вычитанием уравнении Рейнольдса из полных уравнений Навье—Стокса, примут вид [c.171]

Выразим функцию Лейбензона (2.55) через давление для различных флюидов- несжимаемой жидкости, упругой жидкости, совершенного газа и реального газа. Для этого в (2.55) подставим соответствующие выражения для плотности и возьмем интеграл. [c.55]

Сравнение кривых распределения давления в круговом пласте для несжимаемой жидкости и газа (формулы (3.46) и (3.50)) при одинаковых граничных условиях показывает, что в газовом потоке имеет место более резкое падение давления вблизи скважины и весьма малое вдали от нее, так что кривая р (г) для газа располагается выше, чем для жидкости (см. рис. 3.8, кривая 2). [c.77]

Как следует из формулы (3.92) (см. табл. 3.4) кривая распределения давления для несжимаемой жидкости имеет форму гиперболы степени п — 1, т.е. воронка депрессии будет гиперболоидом вращения. Крутизна воронки депрессии у стенок скважины больше, чем у логарифмической кривой (3.46). Кривая р(г) для газа (формула (3.93)) располагается еще выше, чем для жидкости (при тех же значениях р и р . Расчеты показывают, что для любых значений р , р , г , Л, на расстоянии от г = 1 м до стенки скважины теряется более 80% от общей депрессии (р. - Р.)- [c.83]

Переходя от функции Лейбензона к давлению по формулам (3.24) для несжимаемой жидкости и (3.25) для газа, найдем из (3.104) и (3.105) распределение давления и расход флюида (табл. 3.5). [c.85]

Рис. 3.20. Распределение давления в плоскорадиальном потоке несжимаемой жидкости в зонально-неоднородном пласте

Переходя от функции Лейбензона к давлению, найдем, что для несжимаемой жидкости давление в каждой зоне подчинено логарифмическому закону, а для газа-корню квадратному из логарифма радиуса (формулы приведены в табл. 3.7). [c.96]

На рис. 3.20 приведено распределение давления вдоль линии тока в плоскорадиальном потоке несжимаемой жидкости в зонально-неодно-родном пласте. [c.96]

При прямолинейно-параллельной фильтрации по закону Дарси давление в сечении 1 с координатой Х1 = 200 м составляет Р1 = 3 МПа, а в сечении 2 (х2 = 400 м) = 1 МПа. Чему равно отношение скоростей фильтрации и градиентов давления в этих сечениях, если фильтруется а) несжимаемая жидкость б) совершенный газ [c.101]

Из сравнения (4.1) с законом Дарси (2.11) видно, что потенциал для несжимаемой жидкости связан с давлением формулой [c.104]

Распределение давления и потенциала в установившихся потоках несжимаемой жидкости описывается уравнением Лапласа, которое для плоских течений имеет вид [c.105]

Из этой формулы следует, что градиент давления для значений г, удовлетворяющих неравенству < 0,03 4и /, практически не зависит от времени и определяется по той же формуле, что для установившейся плоскорадиальной фильтрации несжимаемой жидкости. Для указанных значений г пьезометрические кривые представляют собой логарифмические линии (см. рис. 5.4). Давление на забое скважины падает с течением времени, углы наклона касательных 0 на забое одинаковы для всех кривых. [c.151]

Найдем давление(О на границе раздела. Вследствие несжимаемости жидкостей и неразрывности потока линии тока будут иметь вид прямых, параллельных оси Ох (на границе раздела преломления их не будет), а скорость фильтрации во всех точках пласта будет одинаковой, т.е. [c.205]

В случае одномерного течения несжимаемых жидкостей в условиях, когда можно пренебречь капиллярным давлением, а также влиянием силы тяжести, процесс вытеснения допускает простое математическое описание. [c.263]

Функция Н здесь будет распределена так же, как и давление при фильтрации однородной несжимаемой жидкости - по линейному закону для прямолинейного движения, по закону логарифмической кривой-для радиального потока. [c.298]

В связи с несжимаемостью жидкостей их плотность практиче-ки п( зависит от давления. [c.7]

Рекомендуемая для трубопроводов средняя скорость составляет 0,5—2 м/с для капельных (несжимаемых) жидкостей, 10—20 м/с для газов (при атмосферном давлении), 20—40 м/с для насыщенного водяного пара и 30—50 м/с для перегретого пара. [c.26]

Особый случай для несжимаемой жидкости. В большинстве проектных расчетов можно допустить, что жидкость несжимаема, т. е. У и р не зависят от давления и температуры. В этом случае уравнения (12) и (13) имеют вид [c.21]

Для идеальной несжимаемой жидкости связь между обоими видами давления устанавливается уравнением Бернулли в виде [c.11]

К группе гидравлических уплотнений относятся такие устройства, в которых зазоры между вращающейся и неподвижной деталями заполнены несжимаемой жидкостью. Такое устройство выполняется в виде специальной камеры, помещенной между областями высокого и низкого давлений. В эту камеру подается жидкость (чаще всего масло) под давлением, несколько превышающим давление в машине (в случае уплотнения полости высокого давления) или несколько выше атмосферного давления (в случае уплотнения вакуумной полости). Таким образом,, задача достижения непроницаемости для газовой среды заменяется более простой задачей уплотнения несжимаемой (более вязкой) жидкости. [c.252]

Решена задача о потенциальном течении несжимаемой жидкости в плоском реакторе с боковым вводом и в радиальном— с выводом в атмосферу. На основе предложенной модели с помощью ЭВМ рассчитаны поля скоростей и давлений во всех областях течения в реакторе, включая область неподвижного зернистого слоя. Результаты расчета для радиального реактора сопоставлены с экспериментальными измерениями. Пл. 4. Библиогр. 10. [c.174]

Расход и скорость истечения несжимаемой жидкости через отверстие в дне сосуда, при постоянном уровне Я (рис. 1-12) и постоянных давлениях р> [c.403]

Расчет подшипника скольжения проводится при следующих допущениях поверхности шейки вала и вкладыша имеют правильную цилиндрическую форму, течение масла в зазоре рассматривается ламинарным изотермическим для вязкой несжимаемой жидкости. Количественные характеристики процесса при ламинарном течении и распределение гидродинамических давлений в смазочном слое описываются уравнением Рейнольдса [c.153]

Величина потери давления Ар (н1м ), возникающей в клапане или в другом дросселирующем узле при течении несжимаемой жидкости, находится в зависимости от расхода V [c.202]

Приближенно, пользуясь зависимостью для несжимаемой жидкости, находим, что при сохранении мгновенных расходов газа, соответствующих положению поршня, относительное увеличение потери давления в частично открытом клапане обратно пропорционально квадрату полноты открытия к л а п а н а, т. е. отношения Ф /Ф, [c.229]

При малых значениях М. относительная величина потери давления Б клапане невелика. В этом случае можно рассматривать протекающий через клапан газ как несжимаемую жидкость и выразить A аналитически. [c.377]

Скорость Скл определяет мгновенную потерю давления Ар. возникающую в клапане дополнительной полости. По формуле для несжимаемой жидкости, которая при относительно малых перепадах давлений применима и для газов, [c.575]

Согласно закону Паскаля, давление, производимое на жидкость, заполняющую сосуд, передается во все стороны с одинаковой силой. Иными словами, при изменении давления в любой точке однО родной несжимаемой жидкости на какую-либо величину давление во всякой другой точке жидкости изменяется на ту же величину. [c.11]

При всасывании жидкости поршнем в цилиндр насоса (см. рис. 1-17) работа равна Р1У (V — объем жидкости, м ). При выталкивании жидкости из цилиндра под давлением р2 работа равна рг1 . Благодаря практической несжимаемости жидкости при переходе от всасывания к нагнетанию самостоятельного движения поршень не имеет и дополнительной работы не производит. [c.62]

Следовательно, энергия, сообщаемая потоку несжимаемой жидкости лопастями мащины, повыщает давление в потоке, увеличивает кинетическую энергию его и отчасти расходуется на преодоление сопротивлений межлопастных каналов. [c.36]

Решетка профилей, перемещающая несжимаемую жидкость, не изменяет осевой скорости потока осевая сила, приложенная к потоку, расходуется на повышение давления. [c.216]

При истечении газа с малой разностью давления, когда сжатием газа можно пренебречь, скорость и расход можно подсчитать по приведенным выше формулам, выведенным для несжимаемой жидкости с сохранением тех же значений ф и ц. [c.130]

Последнее уравнение является выражением закона Паскаля, согласно которому давление, создаваемое в любой точке покоящейся несжимаемой -жидкости, передается одинаково всем точкам ее объема. Действительно, в соответствии с уравнением (П,18г), при любом изменении давления Ро в точке 2() давление р во всякой другой точке жидкости изменится настолько же. [c.33]

По определению тензор я называют полным тензором напряжений, а т — просто тензором напряжений. Ясно, что п J а Хи (1 =/> /), а Пц та Р + Хц, И изотропное давление Р входит в качестве составляющей в полные нормальные напряжения. Когда течения нет, в состоянии равновесия, Р представляет собой термодинамическое давление, которое для чистой жидкости зависит от плотности и температуры Р = Я (р, Т). При таком определении Р возникают две трудности. Первая состоит в том, что при течении жидкость находится в неравновесном состоянии, и неясно, является ли давление, измеряемое при этом, тем же давлением, что термодинамическое. Вторая трудность связана с допущением о несжимаемости жидкости (это допущение часто применяется при решении задач, связанных с переработкой полимеров). В этом случае значение Р определено только с точностью до произвольной постоянной. Это, однако, не вносит затруднений в решение задач, поскольку необходимо знать не само давление, а только его градиент, [c.101]

Для несжимаемой жидкости давление меняется вдоль координаты г по логарифмическому закону (рис. 3.8, кривая /). Вращение кривойр(г) в пространстве вокруг оси скважины образует поверхность, называемую воронкой депрессии. В точке г = Л,-на контуре питания-кривая не касается горизонтальной линии, а пересекает ее под некоторым углом. Воронка депрессии вследствие логарифмического закона распределения давления имеет большую кривизну вблизи скважины. Следовательно, основная часть депрессии на пласт ( , — р сосредоточена в призабойной зоне скважины, параметры которой сильно влияют на дебит скважины. [c.77]

Рассмотрим стационарный приток несжимаемой жидкости (нефти) к горизонтальной скважине длины 21 в однородном изотропном пласте проницаемости к с продуктивной толщиной к и непроницаемой кровлей и подошвой. Для простоты предполагаем, что скважина раноложена на оси пласта. Учет несимметричности ее расположения (эксцентрисета) связан лишь с некоторыми дополнительными техническими трудностями. Будем считать справедливым закон Дарси. Пусть щ забойной поверхности скважины поддерживается постоянное рабочее давление рд, а на удаленном круговом контуре питания с радиусом Л, (эффективный радиус дренажа) - постоянное давление р (р > р )- Требуется определить суммарный дебит такой скважины. [c.127]

Система уравнений (9.89) и (9.90) полностью совпадает с обычными уравнениями движения несжимаемой жидкости по закону Дарси (см. гл. 3). Таким образом, ка ждому случаю движения однородной жидкости отвечает случай движения газированной жидкости. Разница будет заключаться в том, что одному и тому же полю скоростей однородной и газированной жидкости будут отвечать разные перепады давления. При этом семейство изобар в однородной жидкости будет являться семейством изобар и для газированной жидкости. Абсолютные значения давлений на этих линиях будут различны. Зная распределение давления и скорость фильтрации нефти, из уравнений (9.87) и (9.59) можно найти распределение свободного газа и воды в области движения и скорости фильтрации этих фаз. [c.295]

Таким образом, в общем случае изучение установивщега-, ся течения трехфазной смеси сводится к интегрированию уравнений Лапласа для обобщенной функции Христиановича Н р). Следовательно, для однотипных постановок задач результаты, известные для фильтрации однородной несжимаемой жидкости (см. гл. 3), могут быть использованы для расчета фильтрации трехфазной системы при замене давления р на функцию Н(р). [c.295]

Рассмотрим фильтрацию несжимаемой жидкости (ро = onst) с постоянной вязкостью (т = onst). Найдем выражение функции Лейбензона (12.13) для экспоненциальной зависимости проницаемости от давления (12.7) [c.358]

Задача определения силы сопротивления, действующей на частицу в суспензии, сводится к задаче отыскания полей скоростей и давлений вокруг частицы, движущейся в замкнутой оболочке. Течение жидкости в ячейке должно удовлетворять уравнениям Навье-Стокса. Рещение в аналитическом виде удается получить только для двух предельных случаев режима ползущего движения, описываемого уравнениями Стокса, и инерционного режима движения, описываемого уравнениями идеальной несжимаемой жидкости. На поверхности частицы должно удовлетворятся обычное условие отсутствия скольжения, т. е. скорость движения жидкости должна быть равной средней скорости движения частицы. Условия на внещней границе ячейки, отражающие воздействие всего потока на выделенную ячейку, не могут быть определены однозначно, поскольку механизм этого воздействия недостаточно понятен. В основном используются три типа условий 1) предполагается, что возмущение скорости, вызванное наличием частицы в ячейке, исчезает на границе ячейки [105] 2) ставится условие непротекания жидкости через границу ячейки (обращается в нуль нормальная составляющая скорости) и предполагается отсутствие касательных напряжений на границе ячейки (модель свободной поверхности) [106] 3) условие непротекания жидкости сохраняется, но предполагается, что на границе ячейки обращаются в нуль не касательные напряжения, а вихрь [107]. [c.68]

Связная диаграмма движения идеальной иесжимаеыой жидкости в криволинейнои канале. Рассмотрим движение идеальной несжимаемой жидкости (тензор напряжений шаровой) в криволинейном канале (трубопроводе) с параметрами, указанными на рис. 2.24, а. Здесь — длина криволинейного канала, измеряемая вдоль его центральной оси Р I, t), S (I) — давление и площадь поперечного сечения на расстоянии I от входа вдоль центральной оси Z I), X (I) — координаты центральной оси Q (i) — объемный расход потока через канал. Движение жидкости происходит в поле силы тяжести, имеющей потенциал Ф = —gz -f onst. [c.170]

А. Введение. При поперечном обтекании жидкостью одиночной трубы на ее поверхности, начиная от критической точки, формируется ламинарный пограничный слой, отрыв которого происходит в некоторой точке периметра. Это приводит к образованию за трубой симметричной стационарной пары вихрен и рециркуляционной зоны. Если число Рейнольдса Йе>40, то течение в рециркуляционной зоне становится неустойчивым и происходит периодический срыв вихрей. Ламинарный пограничный слой отрывается при Ф=82°, где Ф — угол, отсчитываемый от передней критической точки. При дальнейшем росте числа Ке достигается критический режим (Ке>2-10 ), характеризующийся тем, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит раньше, чем пограничный слой отрывается. При этом точка отрыва сдвигается вниз по потоку до Ф=140°. Частота срыва вихрей характеризуется числом Струхаля 5т 1й1и, где ( — частота срыва вихрей (1 — диаметр трубы. На практике в диапазоне изменения числа Рейнольдса от 300 до 2-10 можно считать, что для одиночной трубы число 5г—0,2. В критической области оно возрастает до 0,46, а затем при Ке - 3,5-10 уменьшается до 0,27 1]. В случае несжимаемой жидкости распределение скорости и давления на внешней границе пограничного слоя описывается уравнением Бернулли [c.140]

Выражение (VI.6) отличается от аналогичного ( 1.2) для несжимаемой жидкости наличием коэффициента расширения е,, в качестве иоиравоч-ного множителя, который всегда меньше единицы. Величина зависит от относительной потери давления в узле, от иоказателя адиабаты протекающего газа и от геометрической формы каналов узла, которая определяет, будет ли протекать газ без отрыва или с отрывом от стенок канал9в. Значения в первом случае близки к их величинам для сужающихся сопел нормальных дроссельных приборов, где поток газа также направляется стеиками, а во втором случае близки к величинам для нормальных диафрагм, для которых разность (1 — е ,) при равных условиях приблизительно в два раза меньше, чем для сопел. [c.204]

Итак, все решения системы уравнений (2.7)-(2.9) при постоянных O, , если os i Ф О, определяются равенствами (2.37), (2.36), (2.34), (2.31), (2.12). Во всех случаях в выбранный момент времени и, v постоянны на прямых Е = onst. Отсюда следует, что в плоских течениях вязкой несжимаемой жидкости при постоянном давлении нет замкнутых мгновенных линий тока vdx = udy. Следует помнить, что в том подразделе 4.2.2 величины t, х, у представляют собой разделенные на и время и декартовы координаты. Для выявления зависимости от коэффициента вязкости I/ в решениях полученных уравнений величины t, х, у следует разделить на I/ и после этого считать t, х, у физическими переменными. [c.190]

Изучением законов равновесия и движения жидкостей занимается гидравлика, подразделяющаяся на гидростатику и гидродинамику. Гидравлика рассматривает главным образом так называемые капельные (несжимаемые) жидкости. Сильная сжимаемость газообразных веществ (которые поэтому иногда называются сжимаемыми жидкостями) вносит в их движение термодинамические факторы. Поэтому выводы гидравлики применимы к движению газов лищь в некоторых ограниченных пределах, например при малых изменениях давления или при изотермических процессах. Для характеристики движения газов при больщих перепадах давления (например, истечения газов через отверстия и насадки) приходится пользоваться методами термодинамики. [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология