Флегма кубовая

Рис. XI-9. Схемы разделения смеси твердых частиц по размерам (плотностям) методом ректификации в псевдоожиженном слое а — принципиальная схема I — подача воздуха II — подача исходной смеси III — вывод кубового остатка IV — возврат флегмы мелких частиц в колонну V — отбор дистиллята VI — выход воздуха, отделенного от твердых частиц

Теперь можно найти тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, рассчитав энтальпии исходной смеси и кубового остатка (энтальпия дистиллята при полной конденсации паров в дефлегматоре равна энтальпии флегмы). После этих предварительных вычислений проводится последовательный расчет составов, расходов, температур и энтальпий фаз для всех ступеней. [c.59]

Переохладители азотной флегмы кубовой жидкости [c.437]

Переохладитель-по -догреватель азотной флегмы кубовой жидкости подогреватель азота [c.437]

В установках для производства жидкого кислорода в нижнюю колонну, как правило, подаются два потока воздуха — газообразного (под давлением примерно 6 ата) и жидкого (высокого давления) (фиг. 25, е). Газообразный воздух в количестве Д вводится непосредственно в куб нижней колонны, а жидкий воздух в количестве В — Д. дросселируется до 5,5— 6 ата и подается в середину нижней колонны. В том случае, когда жидкий воздух на входе в колонну имеет температуру более высокую, чем кубовая жидкость, его целесообразно перед подачей в колонну пропустить через змеевик (см. фиг. 25, б). В установках для производства жидкого кислорода, а также в установках с насосом жидкого кислорода суммарная энтальпия воздуха на входе в нижнюю колонну меньше, чем в установках газообразного кислорода. Следовательно, меньше и тепловая нагрузка конденсатора-испарителя и количество флегмы, которое может быть подано на орошение колонны. При том же составе азотной флегмы кубовая жидкость в установках для получения жидкого кислорода содержит меньше кислорода, чем в газовых установках. [c.116]

В РХТУ им. Д. И. Менделеева был разработан и реализован на ряде промышленных ректификационных колонн крупнотоннажных производств новый способ нестационарного движения парожидкостных потоков. Этот способ был осуществлен в действующих тарельчатых колоннах барботажного типа (ситчатые, клапанные, колпачковые) с переливом, при этом подача сырья и флегмы в колонну производилась по строго определенному закону (циклическому), а отбор дистиллята и кубового остатка -непрерывно. [c.219]

Аналогичным путем, переходя от тарелки к тарелке снизу вверх но высоте колонны, можно прийти к выражению, связывающему мгновенные составы xr кубового остатка и флегмы х , стекающей с самой верхней тарелки [c.227]

Кубовая жидкость из низа 1-й колонны через вакуум-приемник поступает во 2-ю колонну. На 2-й колонне отгоняется промежуточная фракция, состоящая из бутанола и изооктилового спирта, при температуре верха 70° С и остаточном давлении 30 мм рт. ст. Балансовое количество флегмы со второй колонны возвращается на повторную ректификацию. Кубовая жидкость поступает через приемник в 3-ю колонну. Здесь происходит отгонка 2-этилгексанола при температуре верха 95° С и остаточном давлении [c.126]

Анализ экспериментальных данных показывает, что характер влияния параметров процесса на четкость разделения зернистых материалов и жидких смесей одинаков. Так, при увеличении внешнего флегмового числа Л/ (отношение количеств флегмы и дистиллята ) от О до 2,25 содержание компонента А в дистилляте повышалось от 75,9 до 78,6%, а содержание компонента В в кубовом остатке — от 93,9 до 96,4% (число тарелок в колонне Мр = 19 число псевдоожижения = 1,62). При Мр, равном 0 10 и 19, чистота дистиллята составляла, соответственно, 55,7 69,3 и 83,9%, а кубового остатка - 81,9 92,7 и 97,4% (Д/ 5 РГ = 4,75). [c.487]

На корпусе, например, ректификационной колонны предусматривают штуцера ввода продукта и вывода пара, ввода флегмы и пара из кипятильника, вывода кубового остатка и циркулирующей кубовой жидкости в кипятильник. Кроме того, аппарат снабжают штуцерами для измерения давления и температуры по высоте аппарата, уровня жидкости, отбора проб и др. [c.70]

Ор Ор, Сц, и Ф — расход исходной смеси, дистиллята, кубовой жидкости и флегмы, кГ-моль ч Хр, х , — состав по летучему исходной смеси, дистиллята и кубовой жидкости, мол. доли. [c.49]

Для расчета Сд по этому уравнению необходимо знать зависимость R от Я. Эта зависимость может быть установлена путем расчета состава кубовой жидкости при разных флегмо-вых числах по заданным составу дистиллата и числу тарелок в колонне и последующего нахождения по уравнению (262) количества дистиллата, отвечающего расчетному составу кубовой жидкости. [c.215]

Легко видеть, что различие между азеотропной и азеотропно-экстрактивной ректификацией обусловлено только различием в соотношении расходов исходной смеси, флегмы и разделяющего агента. Если относительный расход последнего таков, что практически весь вводимый в колонну разделяющий агент отгоняется, то мы имеем дело с азеотропной ректификацией. При увеличении же расхода разделяющего агента он будет частично попадать в кубовую жидкость, т. е. будет иметь место процесс азеотропно-экстрактивной ректификации. Следует подчеркнуть, что существенным недостатком такого процесса является усложнение технологического оформления за счет необходимости регенерации разделяющего агента как из кубовой жидкости, так и из дистиллата. [c.269]

В нижней колонне 6 установки КААр-15 происходит разделение воздуха на кубовую жидкость, газообразный азот и азотную флегму. Кубовая жидкость дросселируется в сепаратор 12, откуда поступает на 52-ю тарелку верхней колонны 5, в межтрубное пространство конденсатора сырого аргона 10 и конденсатора колонны сырого аргона И. Из конденсаторов 10 и 11 кубовая жидкость подается на тарелку верхней колонны 5 ниже ее паров. [c.136]

Расход сырья в данном случае составлял 603 кмоль/ч отбор кубового остатка - 140 кмоль/ч расход флегмы -2361,3 кмоль/ч. [c.153]

Разделение смесей проводят в ректификационной установке, которая содержит колонну 1, снабженную тарелками с переливом 2, линию подвода сырья 4 с пневмоклапаном 5, теплообменник для подогрева сырья 3, теплообменник для подогрева кубового остатка 11, линию отбора кубового остатка 12, дефлегматор 7, линию отбора дистиллята 8, линию подачи флегмы на орошение 9 с пневмоклапаном 10. [c.221]

По первому варианту (см. рис.3.9, а) в колонне 1 отделяется наименее летучий компонент С в виде кубового остатка. Другие два компонента (А+В), отводимые из колонны 1 в качестве дистиллята, после конденсации поступают в колонну 2, где они разделяются на дистиллят (компонент А) и остаток (компонент В). В зтом случае компонент В менее летуч, чем А. С целью экономии тепловых затрат в дефлегматоре колонны 1 конденсируют лишь часть паров смеси А+В, необходимую для флегмы, а остальная часть несконденсированных паров в виде питания поступает в колонну 2, [c.42]

Изящный метод регулирования описал Штаге [58 ]. Регулирование осуществляется с помощью электронного устройства по температуре или по расходу флегмы, выраженному числом капель или миллилитров в 1 мин. Число капель флегмы определяется оптическим путем и пропорционально этому числу непрерывно регулируется мощность электрообогрева куба. Температура куба регулируется по температуре кипения кубовой жидкости в различные моменты перегонки. Нагрузка колонны по пару остается постоянной даже в период, когда имеет место смена фракций в кубовой жидкости, [c.457]

I — регулирование работы сборника кубового остатка И —регулирование работы теплообменника-экономайэера (кубд) III — исчерпывающая часть (без регулирования) IV—регулирование эффективности работы секции питания V—укрепляющая часть (без регулирования) VI — управление р аботой делителя флегмы VII — регулирование работы теплообменника-экономайзера (конденсатора) VIII — регулирование работы сборника дистиллята-, -коррекция 2-регуляторы расхода 3-регуляторы температуры. [c.116]

Для промышленных установок экстрактивной ректификации типична схема, изображенная на рис. 5.5. Исходная смесь подается на верхнюю тарелку исчерпывающей части, а разделяющий агент поступает на верхнюю тарелку укрепляющей части колонны К-1 и стекает вместе с флегмой. Разделяющий агент, содержащийся в парах легколетучего компонента, улавливается флегмой на тарелках регенерационной секции колонны К-1. Труднолетучий компонент и разделяющий агент выводятся с низа колонны К-1 и разделяются в колонне К-2. Чистый тяжелый компонент выделяется в качестве дистиллята а разделяющий агент — в виде кубового продукта. Последний возвращается на орошение колонны К-1. [c.281]

Установка для солевой ректификации (рис. 5.8) отличается от обычной тем, что флегма, поступающая из дефлегматора, разделяется на два потока один направляется на верхнюю тарелку колонны, а второй поступает в аппа )ат с мешалкой для растворения соли. Раствор подается на третью или четвертую тарелку, считая от верха колонны, и выводится с кубовой жидкостью. Соль может Сыть регенерирована. [c.285]

В соответствии с изложенным выше процессы азеотропной и экстрактивной ректификации различаются по технологическому оформлению. Принципиальные схемы установок для проведения этих процессов изображены на рис. 4. Установка для проведения процесса экстрактивной ректификации состоит из экс-трактивно-ректификационной колонны 1, в разные точки по высоте которой подаются исходная смесь, разделяющий агент н флегма. Часть конденсата, образующегося в дефлегматоре, отбирается в качестве дистиллата, являющегося одним из продуктов разделения. В виде кубовой жидкости отбирается смесь [c.35]

Извлеченный растворитель возвращается в колонну азеотропной ректификации в качестве флегмы. Для получения очень низких концентраций парафинового углеводорода в кубовом продукте (остатке) растворитель подается с некоторым избытком, что обеспечивает движение линии ректификации в сторону растворителя (к вершине Т на треугольной диаграмме). Метанол затем отделяется от толуола в колонне бинарной ректификации, дистиллятом которой является азеотроп метанол — толуол. Небольшое количество этого дистиллята добавляется в питание до его подачи в основную азеотропную колонну. [c.227]

В формулах (4.17) — (4.22) приняты обозначения Gf, Оф, Gn, Gd, G , — количество исходной смеси, флегмы, пара, выходящего из колонны, дистиллята, кубовой жидкости, кг/с //, г ф, — энтальпия исходной смеси, флегмы, кубового остатка (их можно заменить произведением молярных теплоемкостей на температуру жидкостей, т. е. if = ftf и т. д.), Дж/кг 1п=г ф+г/ — энтальпия пара, выходящего из колонны г/ — теплота испарения флегмы, Дж/кг i — энтальпия, или теплосодержание, греющего пара, подведенного в куб колонны, Дж/кг конд — энтальпия конденсата греющего пара, Дж/кг. [c.120]

Введя обозначения glaG = А м 0 а0 = Ар, можно получить связь между мгновенными составами агд кубовой жидкости и флегмы, стекающей в куб с нижней ге-й тарелки укрепляющей колонны [c.227]

Необходимым условием практического выполнения этой гипотезы является небольшое содержание в колопне количеств флегмы и наров сравнительно с основной массой кубовой жидкости. [c.222]

Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка дгц /, т. е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава Хр, которая получается в дефлегматоре 6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения — дистиллята, который охлаждается в теплообменнике 7, и направляется в промежуточную емкость 5. [c.125]

В непрерывном процессе азеотропной ректификации исходная смесь с заданным расходом подается в среднюю часть колонны, а сверху и из куба отбираются соответственно дистиллат и кубовая жидкость, которые представляют собой продукты разделения. Последние, кроме компонентов заданной смеси, всегда содержат некоторое количество разделяющего агента. Это количество зависит от свойств ректифицируемой системы. При расслаивании дистиллата большая часть разделяющего агента возвращается в коллону в виде флегмы. В противном случае весь разделяющий агент, подаваемый в колонну, выводится с продуктами разделения. В обоих случаях для проведения непрерывного процесса азеотропной ректификации необходимо непрерывно подавать в колонну разделяющий агент в количестве, равном отводимому из системы. [c.215]

I - корпус колонны 2 - тарелки 3 - линия подачи питания 4, 11 - задвижки с управлением от пневмосигнала 5, 6, 8 - теплообменники 7 - линия отбора кубового остатка 9 -линия отбора дистиллята 10 - линия подачи флегмы 12 - управляющая машина [c.220]

Следует отметить, что снижение или компенсация теплопотерь оказывает заметное влияние на эффективность колонны, поскольку когда колонна теряет тепло, сверху вниз к потоку фпегмы орошения добавляется дополнительная флегма за счет конденсации части паров у стенок. Если же при компенсационном методе через боковую поверхность колонны к ней подводится дополнительное тепло ( отрицательные теплопотери), то, наоборот, в направлении сверху вниз поток фпегмы будет убывать за счет испарения его у стенок. Если дпя идеального случая ректификации в адиабатических условиях рабочей пинией является прямая а6 (см. рис. 6.1), то дпя двух вышерассмотренных случаев эта рабочая пиния будет кривой, соответственно аЬ" к ад. Так, если колонна работает с теппопотерями (кривая аб ), в составе кубовой жидкости пегкокипящего компонента будет меньше, чем при подводе тепла через стенки колонны ( х"< х ). Таким образом при выборе оптимальных условий работы лабораторной колонны необходимо избегать подвода тепла и при компенсационном нагреве лучше допустить небольшие теплопотери, поддерживая температуру обогрева на 1-5 °С ниже температуры стенки колонны. [c.145]

О—количество дистиллата, поступающего в конденсатор 2, кмоль-, Ф — коли чество флегмы, стекающей из дефлегматора 4 а куб /, кмоль-, Хр—мольная доля легколетучего. У компонента в исходной смеси —мольная доля легколетучего компонента в кубовом остат-, ке Лф— мольная дуи1я легколетучего компонен- та в флегме, стекающей из дефлегматора 4 в куб / у — мольная доля легколетучего компонента в паре, поступающем из куба / в дефлегматор 4-, у —мольная доля легколетучего компонента в паре, поступающем из дефлегма- [c.711]

Технологическая схема одного из вариантов разделения водно-кислотной фракции изображена на рис. 5.2. Сырье подается на колонну азеотропной осушки К-1. В верхней части колонны циркулирует диизопропиловый эфир, количество которого обеспечивает полную отгонку воды (в виде гетероазеотропа вода — эфир). Погон расслаивается в отстойнике 0-1, нижний водный слой из которого направляется на отпарку эфира в колонну К-2, а верхний возвращается в колонну в виде флегмы. Из куба колонны К-2 выводится вода. Кубовый продукт колонны К-1 поступает на колонну выделения муравьиной кислоты гетероазеотропной ректификаций с толуолом. Аналогично блоку К-1—К-3 для доисчерпывания толуола служит колонна К-4, из куба которой отбирается муравьиная кислота. [c.278]

Принцип постепенного испарепия без ректификации заключается в том, что пары по мере образования сразу отводятся из колбы или кубика и ие возвращаются обратно в виде флегмы (конденсата). Процесс, приближающийся к постепоппому испарению, осуществлялся па кубовых батареях старого типа, когда ие было пи ректифицирующих, пи хороших дефлогмирующих устройств. В лабораторных условиях перегонка, близкая к постепенному испарению, осуществляется в стандартном приборе для разгонки светлых продуктов (ГОСТ 2177—66) и в колбах Вюрца и Кляйзена. [c.40]

Д.ГГЯ того чтобы существовало решение для случая, когда задана температура кинения кубового продукта (остатка), эта температура дол/кна быть выше точки кипения питапия, а такн е не только ииже температуры кипепия наиболее летучего компонента нитанпя, 110 и ниже температуры в кипятильнике прн условии Н0ли01 0 возврата флегмы в исчерпывающей секции. [c.158]

В данной глапс описано применение 0-мстода сходимости для расчета простых колонн, работающих при полном возврате флегмы в укрепляющей и в исчерпывающей секциях. Рассмотрение предельных ренсимов и режимов с коночной флегмой является средством и.)-учения рабо 1Ы колонны в и1 проком диапазоне условий. На численных примерах показано что только при одном ренаше работы КОЛОННЕ. с определенным числом тарелок и заданным потоком флегмы мо/ ыо получить максимальную концентрацию данного компонента в дистилляте (или кубовом остатке). Методики расчета и методы сходимости, приведенные в данно]1 главе, описаны в литературе-. [c.232]

Ниже рассмотрены трн случая с полным возвратом флегмы в укрепляющей секции, с полным возвратом флегмы в исчерпывающей секции, а также с полной рециркуляцией (т. е. работа без отбора дистиллята и кубового осзатка). Используется сочетание методики расчета Тпле и Геддеса и 0-метода сходимости. Полученные уравнения применимы только для расчета смесей, не содержащих однофазные компоненты. [c.232]

Описанные вытпе методики расчета простых колонн при минима.пь-ной флегме можно распространить и на сложные колонны. Ниже приведены методики для случая, когда колонна снабжена одной тарелкой питанпя и одной тарелкой бокового отбора (наряду с дистиллятом и кубовым остатком). Рассмотрены два случая отбора бокового потока в первом — зона постоянных концентраций находится между тарелкой питания и тарелкой бокового отбора, а во втором — выше тарелки бокового отбора. Кроме того, описана методика расчета для колонн, имеющих более одной тарелки питания, причем предусматривается минимизация погрешности вычисления (округления). [c.263]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология