Растрескивание межкристаллитное

Оборудование нефтяной и газовой промышленности эксплуатируется в чрезвычайно тяжелых условиях. Долговечность и надежность работы оборудования во многом зависят от технико-экономической характеристики применяемых конструкционных материалов. К ним предъявляются очень высокие требования они должны обладать определенным комплексом прочностных и пластических свойств, сохраняющихся в широком интервале температур хорошими технологическими свойствами, не должны быть дефицитными и дорогими. Во многих случаях предъявляются высокие требования к коррозионной стойкости материала, особенно к специфическим видам разрушения — водородному охрупчиванию, коррозионному растрескиванию, межкристаллитной коррозии и др. Важное значение при выборе конструкционных материалов имеют металлоемкость и масса оборудования. Многие нефтяные и газовые месторождения расположены в отдаленных и труднодоступных районах, во многих районах намечается тенденция увеличения глубины скважин. В связи с этим весьма перспективно использование конструкционных материалов с высокими удельной прочностью, плотностью, коррозионной стойкостью и отвечающих также другим требованиям. К таким материалам относятся прежде всего алюминиевые сплавы, получающие все более широкое применение в нефтяной и газовой промышленности, неметаллические материалы, титан и его сплавы. Эти материалы могут быть использованы также в виде покрытий, что позволяет значительно расширить диапазон свойств конструкционных материалов и увеличить долговечность оборудования. Конструкционный материал должен обладать высокими показателями прочности — времен- [c.23]

Коррозионное растрескивание (межкристаллитное) 5 [c.312]

Коррозионное растрескивание (межкристаллитное и транскристаллитное разрушение) [c.47]

Питтингообразование, коррозионное растрескивание, межкристаллитная коррозия в неводных растворителях наступают при очень низких концентрациях агрессивных [c.343]

При исследовании механических свойств сварного соединения аномальных отклонений прочности и пластичности обнаружено не было. В ряде образцов, относящихся преимущественно к оси шва, встречались неглубокие (0,1—1 мм) коррозионные трещины. Характер растрескивания —межкристаллитный. При определении остаточных сварочных напряжений, обусловливающих зарождение и распространение трещин в зоне сварного соединения, было установлено, что величина наибольших растягивающих напряжений достигает или даже несколько превышает предел текучести. Ширина зоны растягивающих напряжений составляет около 60— 70 мм. [c.179]

По-видимому, и у сталей с малой склонностью к межкристаллитной коррозии, которая часто не обнаруживается при испытании в стандартном растворе, напряжения могут вызвать межкристаллитные трещинки таких размеров, что в конце концов приведут к разрушению, как при коррозионном растрескивании. Межкристаллитное разрушение в этом случае не протекает по всей поверхности материала (что типично для классической межкристаллитной коррозии). С самого начала образуется небольшое количество трещин, а растягивающие напряжения ускоряют развитие только некоторых из них. [c.161]

Отношение глубины проникновения коррозии, рассчитанное на основании уменьшения нагрузки, необходимой для разрыва образца, к глубине проникновения, рассчитанной на основании потери веса, может служить мерой обесцинкования. Отношение, равное приблизительно 1,3—1,6, указывает на равномерную коррозию, без обесцинкования. Если же отношение равно 3—6 или выше, то это указывает на обесцинкование. Сказанное подразумевает тщательную и равномерную очистку образцов. Чтобы обнаружить растрескивание, межкристаллитную или точечную коррозию, нужно изучить образец под микроскопом. Такой способ испытания позволил установить, что некоторые вещества предохраняют или задерживают процесс [c.1063]

Токи, протекающие между границами зерен и их внутренней частью. Возникновение процесса коррозионного растрескивания межкристаллитного характера наиболее вероятно в тех случаях, когда между границами зерен и их внутренней частью имеется разность потенциалов. Впоследствии по мере развития трещины и другие факторы могут принять участие в создании электрического тока, проходящего между анодным участком у конца трещины и катодной поверхностью вне ее, такие, например, факторы, как накопление кислоты в трещине, сдвиг потенциала вследствие концентрирования напряжения у конца трещины и местное разрушение пленок (например, оксидных), которые продолжают защищать стенки трещины, но разрушаются у конца трещины. Однако в самом начале, вероятно, необходима разность потенциалов, которая обусловлена химической или физической специфичностью пограничной зоны. Существование этой разности потенциалов было искусно продемонстрировано Диксом, Мирсом и Брауном [56]. [c.628]

После провоцирующих нагревов по границам зерен аустенита выпадают карбиды, обогащенные хромом, и образуются обедненные хромом зоны. В средах с сильной агрессивностью в отношении внутрикристаллитного КР (например, кипящие концентрированные растворы iVig l2) эти процессы мало влияют на характер и интенсивность КР. Однако в средах с малым содержанием хлоридов или в случае аустенитных сталей с повышенной устойчивостью к внутрикристаллитному КР (например, стали с повышенным содержанием никеля), выпадение карбидов и образование обедненной зоны может привести к растрескиванию межкристаллитного характера. [c.123]

Титан и ниобий вводят в аустенитные стали для стабилизации углерода и предотвращения МКК и МККР после нагревов в области опасных температур. Стойкость против хлоридного внутрикристаллитного КР при легировании титаном и ниобием несколько снижается. Однако в целом, учитывая повышение стойкости против межкристаллитного КР, стали обычной промышленной чистоты, легированные титаном или ниобием, проявляют более высокую работоспособность при эксплуатации, чем нестабилизированные стали, подвергающиеся во многих случаях растрескиванию межкристаллитного тина. [c.125]

В работе [16] исследовалась коррозионная стойкость стали ОХ18Н10Т в растворах нитрата гадолиния при жидкостном регулировании реактивности ядерных реакторов. Было установлено, что коррозия стали ОХ18Н10Т в растворах нитрата гадолиния независимо от состояния поверхности, концентрации нитрата гадолиния, продолжительности испытаний, воздействия реакторного излучения в статических и динамических условиях, наличия механических напряжений носит равномерный характер. Местные виды коррозии, такие как коррозионное растрескивание, межкристаллитная коррозия, язвенная, щелевая, ножевая в области сварных швов, точечная и другие отсутствуют. Скорость общей коррозии не превышает 1,91,1 мг/(м час). Обнаруженные тенденции зависимости скорости общей коррозии от тех или иных факторов при малом абсолютном значении практически роли не играют. [c.216]

Эти процессы наблюдаются экспериментально на многих материалах в различных средах, например на титане, обладающем высокой чувствительностью к концентраторам. При испытании в бромистометаноловых средах, варьируя содержанием брома, воды и метилового спирта, можно получить различные виды разрушения титана в напряженном состоянии общую коррозию, коррозионное растрескивание, межкристаллитную коррозию без магистральной трещины (рис. 37 и 38). [c.110]

В последние годы большое внимание было уделено теоретическим вопросам коррозионного растрескивания. Среди медных сплавов в наибольшей степени исследовано поведение латуней в аммиачных средах. Хотя было показано, что растрескивание возможно и в контакте с некоторыми другими агрессивными средами, но воздействие аммиака остается наиболее сильным. Согласно предположению Эванса [132], это связано, во-первых, со слабой коррозионной активностью аммиака, вызывающего существенную коррозию только таких участков, как границы зерен или другие несовершенства, а во-вторых, с тем, что аммиак предотвращает скопление ионов меди в возникающих трещинах, образуя с медью стабильные комплексы [Си(ЫНз)4] Тип растрескивания (межкристаллитное или транскристаллитное) может меняться при изменении состава латуни или природы окружающей среды [175]. Матссон [176] установил, что при погружении в аммиачные растворы с различными значениями pH самое быстрое растрескивание напряженных латуней наблюдается при 7,1—7,3, и в этих же условиях на поверхности металла возникают черные пленки. Роль тусклых поверхностных пленок изучалась и в дальнейшем [177]. Механизм коррозионного растрескивания медных сплавов обсуждался в многочисленных исследованиях, посвященных электрохимическим [178] и металлургическим [179] аспектам проблемы. Статьи, посвященные этому явлению, включены в материалы нескольких симпозиумов и конференций по коррозии металлов под напряжением [159, [c.106]

Необходимо отметить, что элементы рабочих колес современных машин стационарного типа работают с очень высокими напряжениями, в среднем 4500 кПсм . Практика эксплуатации показывает, что если при этом отсутствуют динамические напряжения, вызванные импульсами от воздействия со стороны потока газа, и материалы элементов колеса не теряют своих прочностных свойств под влиянием агрессивного действия среды (коррозионное растрескивание, межкристаллитная коррозия), то рабочее колесо может работать в течение весьма большого промежутка времени (предполагается отсутствие эрозийного износа). Вследствие наличия концентраторов напряжения (отверстия под заклепки с соответствующей раззенковкой) основное внимание при выборе материала элементов колеса необходимо уделять получению высоких пластических качеств материала. Запасы прочности по отношению к пределу текучести материала должны быть не менее 1,5—1,7. [c.267]

Сплавы типа никель-хром (обычно в соотношении 80/20) имеют большое применение. Серия сплавов типа нимоник являются по существу никельхромовыми сплавами с соответствующими добавками, улучшающими механические свойства, что необходимо для лопаток газовых турбин и высоконапряженных деталей, работающих при высоких температурах. Нимоник 80 — сплав 80/20 с присадкой титана и алюминия — обладает высоким сопротивлением ползучести. Нимоник С схож с нимоник 80, но не обеспечивает высокого предела ползучести этот сплав хорошо сопротивляется растрескиванию (межкристаллитное окисление, ускоренное колебаниями температуры). Нимоник 75 является также сплавом типа 80/20 и содержит тщательно контролируемое количество карбида титана. Нимоник 05 с 37% N1, 18% Сг, 2% 81, остальное железо хуже сопротивляется обычному окислению, но оказывается удовлетворительно стойким к зеленым изломам (стр. 71). Свойства сплавов нимоник при различных температурах описываются в брошюре Сплавы нимоник [25]. [c.70]

Сравнительное значение межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания. Межкристаллитная коррозия, проникающая в глубь между 1 зернами, при одинаковых материальных коррозионных потерях вызывает значительно большее снижение прочности, чем равномерная коррозия. Так, по истечении длительного воздействия коррозионной среды деталь, изготов- 3 ленная из материала, склонного к межкристаллитной коррозии, может разру- 1 шиться, если внезапно подвергнуть ее действию нагрузки, которую вначале она легко выдерживала. Это имеет значение при эксплуатации металлических изделий в атмосферных условиях, когда коррозия при отсутствии соответст-вующих защитных мероприятий может идти непрерывно, а опасным напряже- ниям изделия подвергаются в сравнительно редких случаях. ] [c.612]