Непроточный

Сложная конфигурация свободных объемов между зернами затрудняет создание количественной теории дисперсии в зернистом слое. Предложенные и рассчитанные Турнером [16] и Ари-сом [17] модели непроточных карманов, присоединенных к каналу, по которому идет основной поток жидкости или газа, носят в основном иллюстративный характер. Вытекающая отсюда зависимость [c.90]

Ниже проводится исследование переходных гидродинамических процессов в аппарате после наложения небольших возмущений на расходы фаз лишь для двух предельных случаев. В первом из них рассматривается ситуация, когда постоянная времени системы автоматического регулирования уровня значительно превышает время r , за которое концентрационная волна проходит расстояние от точки ввода дисперсной фазы до поверхности раздела фаз. В пределе может стремиться к бесконечности, что означает полное отсутствие регулирования уровня, как,- например, в непроточном аппарате. Второй случай, наоборот, предполагает настолько быструю реакцию системы автоматического регулирования на изменения расходов фаз, что уровень поверхности раздела фаз в процессе распространения концентрационной волны может рассматриваться практически постоянным. [c.119]

Полагая в формулах (3.43)-(3.49) v = 0, Х, = 1я(/ = 0Д,...), для непроточных колонн получим [c.154]

Для непроточной колонны (Pei - -0) полубесконечной высоты выражение (3.70) упрощается [c.157]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ МОДЕЛЕЙ ПРОДОЛЬНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ В НЕПРОТОЧНЫХ КОЛОННЫХ АППАРАТАХ [c.61]

Отмеченное обстоятельство особенно важно при исследовании полупромышленных и промышленных установок, когда применение других методов связано со значительными затратами, обусловленными большими расходами рабочих жидкостей. Весьма существенно, что исследование продольного перемешивания в непроточных аппаратах доступно в лабораторных условиях с применением колонн больших диаметров (вплоть до промышленных). [c.62]

Продольное перемешивание непроточной фазы в колонных аппаратах может быть математически описано на основе как диффузионной, так и рециркуляционной модели. Для экспериментального определения параметров моделей применим, очевидно, лишь импульсный метод исследования. [c.62]

Рис. 111-22. Вид кривой отклика, зарегистрированной в концевом сечении или последней (п-й) ячейке непроточной колонны.

Рис. 111-23. Схема эксперимента в непроточной колонне [к уравнению (111.87)].

Рис. 111-24. Схема перемешивания в непроточном аппарате согласна рециркуляционной модели [к уравнениям <111.100)]

Связь между диффузионной и рециркуляционной моделями для непроточных аппаратов [c.73]

Непосредственная связь между диффузионной и рециркуляционной моделями для непроточных аппаратов подтверждается тем, что уравнения (111.96) —(111.99) могут быть получены из соответствующих уравнений для рециркуляционной модели (111.114) — (III.118). [c.73]

Анализ зависимости (111.121) показывает, что при больших значениях п по кривой отклика для непроточного аппарата невоз- [c.74]

Рис. 111-25. Сопоставление расчетных кривых отклика по диффузионной (сплошные линии) к рециркуляционной (пунктирные линии) моделям для непроточного аппарата при разном числе тарелок.

Для промышленных колонных экстракторов экспериментальное определение интенсивности продольного перемешивания осложняется наличием концевых отстойников. Игнорирование влияния отстойной зоны на кривые отклика может привести к значительной ошибке при определении параметров продольного перемешивания. Рассмотрим метод определения этих параметров в непроточных колоннах с учетом отстойных зон (для проточных колонн этот вопрос будет рассмотрен далее). [c.75]

На рис. III-27 и III-28 представлены схемы рециркуляционной и диффузионной моделей перемешивания в непроточной колонне с отстойной зоной. Там же показаны возможные условия опытов. [c.75]

Рнс. 111-27. Схема рециркуляционной модели продольного перемешивания в непроточной колонне с отстойником [c.76]

Для диффузионной модели продольного перемешивания применительно к непроточной колонне с отстойной зоной последнюю [c.76]

Числовая характеристика кривой отклика непроточного аппарата Р определяется графическим интегрированием площади под экспериментальной кривой отклика. Теоретически концентрация трассера в колонне выравнивается через бесконечно большой промежуток времени (с=с<х> при х—>-оо). На практике же концентра- [c.79]

Уравнения материального баланса трассера для проточной рециркуляционной модели можно получить из уравнений (111.100) для непроточной рециркуляционной модели, если ввести в них чле- [c.96]

С целью приближения условий ввода трассера к теоретической модели, разработанной для исследования непроточных аппаратов [26] (см. с. 64), предложено [118] воспроизводить граничные [c.115]

Заметим, что лишь при исследовании межсекционной рециркуляции в двухсекционных непроточных колоннах была получена [109] зависимость или Однако из-за нали- [c.153]

В работах [43, 146] по<казано, что если при расчете действительной скорости сплошной фазы учтена доля сечения колонны, занятая дисперсной фазой, то ее поток не оказывает заметного влияния на межсекционную рециркуляцию сплошной фазы. На рис. У-2 приведены значения 1 = со/[ с(1—УС)] для непроточных колонн, колонн с однофазным потоком и колонн с встречным [c.160]

В экспериментах по стесненному осаждению частиц обычно определяется не сила сопротивления, а либо скорость скольжения щ=иу в проточных аппаратах, либо скорость осаждения суспензиии 5 (скорость седиментации) в непроточных отстойниках. Поэтому полезно перейти от выражения для силы сопротивления к выражениям для относительной скорости и скорости седиментации. [c.66]

Впервые коэффициенты продольного перемешивания в непроточном аппарате (барботажном реакторе) были определены Си-месом и Вайсом [108]. Позже применительно к двухсекционному непроточному аппарату с мешалкой в каждой секции был предложен [109] метод определения межсекционных рециркуляционных потоков. Этот метод основывался на импульсном вводе трассера в первую секцию и снятии кривой отклика во 2-й секции. Дальнейшее развитие рассматриваемые методы получили в работах [24, 26, 42, 110—119]. [c.62]

Нестационарное распространение трассера в непроточной колонне можно формально описать на основе дифференциального уравнения конвективной диффузии (11.12). Применив это уравнение для условий одномерной диффузии при отсутствии протока через аппарат (и = 0) и заменив коэффициент молекулярной диффузии D коэффициентом продольного перемешивания Еп, который для рассматриваемых условий мало отличается от коэффикиента продольной турбулентной диффузии Eat., имеем [c.62]

Рнс. III-I8. Схема диффузионной иоделн продольного перемешивания в непроточном аппарате. [c.63]

Рис. 111-26. Сопоставление кривой отклика для непроточного аппарата с п=6, построенной по экспериментальным данным (/) я полученной расчетом по диффузионной модели (2) и рециркуляционной моделя (3 — п=6 4 — я=8).

Определение параметров продольного перемешивання в непроточных экстракционных колоннах [c.75]

Plie. III-28. Схемы экспериментов (варианты а—д) при определении интенсивности продольного перемешивания в рабочей части непроточной экстракционной колонны с отстойником (диффузионная модель) [c.76]

Заметим, что опытная кривая отклика может быть практически одинаково близка теоретическим функциям отклика как диффузионной, так и рециркуляционной модели. Однако для описания процесса в непроточной секционированной колонне при интенсивном перемешивании, когда секции близки к ячейкам полного перемешивания, предпочтительнее рециркуляционная модель, поскольку она лучше, чем диффузионная, отражает физическую картину перемешивания в таком аппарате. Для описания же продольного перемешивания в непроточной несекционнрованной колонне, а также в аппаратах, где невозможно по конструктивным признакам определить число ячеек полного перемешивания, целесообразнее использовать диффузионную модель. [c.80]

РДЭ и АРДЭ Ск = 50 200 1000 1500 2800 4000 мм к ДО 16,0 м Непроточная колонна, однофазный поток Ввод трассера — импульсный для РДЭ Л = 0,04 для АРДЭ Л = 0,03 (8) [c.157]

Обнаружено [43], что для колонн Микско диаметром 100 и 190 мм при Я/Ок О,5 и Ьм//)к 0,4 наблюдается хорошее совпадение значений W при однофазном проточном и непроточном режимах. Для колонн диаметром 390 мм значения при однофазном потоке и отсутствии протока жидкости совпадали лишь при Я/ )к 0,4. Для колонн с к=190 мм при Я/1)к=0,87 и для колонн с Лк=390 мм при Я/Дк = 0,49 значения для проточных колонн оказались меньше, чем для непроточных. [c.160]

На рис. У-4 и У-5 приведены полученные в работе [43] экспериментальные зависимости п.т от высоты секций и числа оборотов мешалок для непроточной колонны Микско диаметром 190 мм с мешалкой диаметром 90 мм. Как видно из рисунков, опытные данные удовлетворяют теоретическому уравнению (У.12) и Епл Н. Данные, приведенные на рис. У-6 [c.161]

Результаты опытов [43] с непроточными многосекционными колоннами Микоко диаметром 190 и 390 мм представлены на рис. У-7 и У-8 в виде зависимости W Dк DaУ от Л м м. На рис. У-9 показана зависимость Е л от для секционирован- [c.161]

Рис. У-6. Зависимость истинной линейной скорости рециркулирующего потока от числа оборотов мешалок для непроточной колонны Микско (0 =555 мм, 0 =225 мм) при разное

На рис. V-13 приведена зависимость пт от комплекса величин, входящих в ypaiBHieHH (V.12), построенная по результатам исследования продольного перемешивания сплошной фазы в непроточных секционированных колоннах Шейбеля с ка1Псулиро-ванными мешалками [24, 44]. Как видно, дaнныe для Dk=190, 390 и 555 мм удовлетворительно согласуются с уравнением (V.12), причем КК] х0,029. Значения Еп.т для колонны Шейбеля диаметром 100 мм (как и для колонн других конструкций близкого диаметра) значительно превышают вычисленные по уравнению (V.12). [c.165]

При большой высоте секций или малом диаметре мешалок наблюдается расхождение значений W для непроточных и проточных колонн, что связано с несоответствием рабочих условий в сенциях условиям в ячейках полиого пе1ремешивавия. Действительно, неполное перемешивание можно в первом приближении учесть заменой действительного числа секций п некоторым числом псевдосекций полного перемешивания Пп.с- При отсутствии застойных зон Пи.с>п. Следовательно, при отсутствии в секциях полного перемешивания 1 еизбежны заниженные значения рециркуляционных потоков W. В то же время анализ уравнений (П1.113) и (IV.4U) показывает, что неполное перемешивание в секциях влияет на результаты опытов при проточном режиме в большей степени, чем при непроточном. [c.166]

Сопоставление значений W, найденных по дисперсии и координатам точки максимума С-кривых, базирующихся на полном перемешивании в секциях, подтверждает [43], что расхождение значений W для непроточных и проточных колонн наблюдается при отсутствии полного перемешивания в секциях. Как следует из работы [43], практически полное перемешивание в секциях колонн Микско диаметром Лк>200 мм обеспечивается при Я/ )к<0,4 и Z)m/-Dk 0,4. Для колонн меньших диаметров полное перемешивание в секциях возможно и при больших отношениях Я//)к- [c.166]

Многие исследователи изучали продольное перемешивание в высокослойных барботажных колоннах [108, 142, 189—201], причем в ряде случаев —при отсутствии протока жидкости [108, 196, 199]. В подавляющем большинстве случаев это допустимо, так как при реальных нагрузках по жидкости (до 0,01 м/с) проток не может существенно влиять на интенсивность продольного перемешивания. Заметим, что применительно к непроточным высокослойным барботажным аппаратам впервые была разработана [108] методика эксперимента и дано аналитическое описание кривых отклика. [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология