Регенерация отработанных АПК

Регенерация катализаторов производится в том случае, когда катализатор отработал положенный межрегенерационный период [c.194]

Расход серной кислоты зависит от степени изношенности масла. Чем более отработано масло, тем больше необходимо затратить серной кислоты на его регенерацию. При недостаточном количестве кислоты масло будет недоочищено и в нем останутся нежелательные вещества. Но и избыток кислоты бывает вреден, так как при этом масло переочищается. Переочистка масла приводит к понижению его химической стабильности. Такое масло легко подвергается окислению, т. е. быстрее портится, чем масло нормальной очистки. Практически расход серной кислоты при регенерации составляет 3—5%. [c.108]

Нами были отработаны условия регенерации катализатора. Регенерацию проводили воздухом при слабом просасывании его через систему с помощью водоструйного насоса при 600°. Было показано, что если катализатор после 3 ч непрерывной работы подвергнуть такой регенерации (выход катализата составлял 28%), то в результате последующего опыта (в течение 1 ч) выход катализата составлял 35 вес. %. [c.16]

Однако при этом не все масло расходуется з двигателе. Часть масла сливают из двигателя при замене, лри обслуживании фильтров и т. д. При правильной организации сбора, хранения и регенерации отработав-щих масел до 75% последних могут быть использованы повторно. [c.150]

Впервые катализатор ОД-17 был загружен в 1995 г на первом блоке установки Л-24/6 ОАО Славнефть-Ярославнефтеоргсинтез для гидроочистки смесевого сырья, содержащего до 20 % ЛКГ. Катализатор полностью отработал свой гарантийный срок, показал хорош /ю активность и стабильность. После 4-х регенераций катализатор ОД-17 при гидроочистке смесевого дизельного топлива, содержащего до 20% ЛКГ, позволял снижать содержание серы с 1,28 % масс, до 0,13-0,15 % масс, при [c.43]

Для обеспечения нормальной работы каждая установка гидрокрекинга проходит различные стадии, а именно подготовка к пуску, пуск установки и вывод ее на нормальный технологический режим. После этого установка должна в заданном режиме отработать положенный срок до регенерации катализатора. После этого проводится пересыпка и рассев регенерированного катализатора для удаления мелкой пыли и частиц с последующей загрузкой. [c.143]

Водяной пар вследствие высокой энтальпии и хорошей десорбирующей способности чаще других используют для НТР. Он безопасен, доступен на производстве. Технология паровой регенерации гранулированных активных углей отработана в химической промышленности. Для пропарки адсорбера необходимы лишь парогенератор и холодильник-конденсатор. Отработанный конденсат направляется либо на сжигание, либо на выделение ценного сорбата. [c.572]

При оптимальных температурном режиме и концентрации кислоты качество регенерированных масел зависит от удельного расхода кислоты по отношению к отработанному маслу (сырью). Расход кислоты устанавливают в соответствии со степенью старения масла чем более масло отработано, тем больше необходимо затратить серной кислоты на его регенерацию. При недостаточном количестве кислоты масло получается недоочищенным и в нем остаются нежелательные вещества. Но и избыток, кислоты вреден, так как при переочистке масла понижается его химическая стабильность, оно легко подвергается окислению, т. е. стареет быстрее, чем масло нормальной очистки. Практически расход серной кислоты при регенерации составляет 3—5%. [c.100]

Катализатор используется полнее, чем при псевдоожижении, так как активность всей его массы одинаково снижается по мере движения через реактор, а псевдоожиженный катализатор при перемешивании частично проскакивает, не успевая отработать положенное ему время. Вследствие этого часть свежего, не нуждающегося в регенерации, катализатора непрерывно поступает на регенерацию. М. Лева [42] указывает также на ограниченное применение псевдоожиженного катализатора в процессах, идущих с образованием высококипящих продуктов, жидких в условиях реакции. Такие продукты могут вызвать слипание частичек псевдоожиженного катализатора. Гранулированный катализатор, разумеется, лишен этого недостатка. [c.80]

Применение порошкообразного активного угля (ПАУ) возможно для удаления растворенных органических соединений сточных вод. Однако технология этого процесса еще не отработана, встречаются серьезные затруднения в части создания оптимальных условий контакта угля со сточными водами и последующего их разделения, а также регенерации отработанного угля. [c.97]

При прохождении раствора через слой сорбента по мере насыщения угля фронт адсорбции постепенно перемещается вдоль оси фильтра до тех пор, пока не будет отработана вся масса угля, при этом адсорбент будет насыщен и может наступить проскок растворенного вещества за слоем сорбента. После этого слой угля следует заменить или подвергнуть регенерации. [c.122]

При осушке газа цеолитами особое внимание должно быть уделено регенерации адсорбента. В динамических опытах стабильные результаты были получены только после того, как были отработаны условия регенерации. Полнота регенерации, как будет показано далее, определяется температурой слоя и влажностью продувочного газа. [c.43]

Включение в работу и отключение газовых адсорберов следует производить в полном соответствии с указаниями "Руководства по эксплуатации". Петлевые адсорберы в период пуска установки допускается включать в работу при температуре не выш 253 К (минус 20 °С) с последующим проведением их высокотемпературной регенерации. После внезапной остановки, связанной с отоплением газового адсорбера, его необходимо поставить на регенерацию, если он отработал более половины расчетного времени в режиме адсорбции. В противном случае перед включением в работу адсорбер необходимо продуть холодным чистым газом. [c.36]

Технология регенерации отработа пгных жидкостей заключается в отстое от механических примесей и перегонке на специальных установках, описанных ниже. Фильтрация загрязненной жидкости не восстанавливает ее моющие свойства (масла неограниченно рас- [c.256]

Проведенные УралНИИ Экология исследования показали, что гальваношламы могут быть использованы в качестве сырья ионообменных материалов. Отработана технология гранулирования данных ионообменников с использованием полимерных связующих, которая обеспечила получение гранулянтов, допускающих многоцикловое использование в ионообменных аппаратах, в том числе в колонках с подвижным слоем. Высокая селективность к ионам тяжелых металлов позволяет обеспечить очистку 100—600 колоночных объемов сточных вод при 90—95 %-ном поглощении. Регенерация насыщенного сорбента производится с использованием эффекта комплексообразования. Разработка опробована в опытно-промыщленном масштабе [128]. [c.112]

В лабораторных условиях нами отработана совмещенная схема получения водорода разложением метана и воды (металлопаровой способ) на железных катализаторах с использованием продуктов газификации углерода, получающихся при регенерации зауглероженного (при разложении метана) катализатора для восстановления отработанного (окисленного) железного контакта, примененного для разложения воды. Газификацию углерода мы проводили рециркулирующим продуктом, содержащим двуокись углерода и водяной пар. Это исключало перегрев и выход из строя катализатора, что неизбежно в случае обычно применяемого способа регенерации зауглероженного контакта кислородсодержащим газом. На этот способ получения водорода мы также получили авторское свидетельство. [c.114]

Отработана схема концентрирования с применением аб-сорбционно-десорбционной аппаратуры с провальными тарелками и узел регенерации растворителя. Таким образом, в опытном цехе Лисичанского химкомбината были проверены в масштабе 1 3 основные узлы схемы производства ацетилена термоокнслительным пиролизом метана, применяемые в первом отечественном производстве, организуемом на заводе им. Кирова. [c.13]

Отработаны новые решения по технологии глубокой гидроочистки бензинов вторичного происхож]цения. На пилотных установках завершены исследования процесса гид-рообессеривания котельного топлива с применением трехфазного кипящего слоя. Проведение процесса в кипящем слое позволяет с большой гибкостью в зависимости от сезонных требований получать дизельное или котельное топливо как лри переработке мазуте, и гудрона с вы- х дом котельного топлива (1% вес, серы) не менее 94% вес. Процесс реализуется при 360-420°С и давлении 150 ат с применением мелкосферического катализатора. Одной иа модификаций этих процессов является процесс, разработанный в ИНХС, АН СССР, который осуществляется при давлении 30 ат в циркулирующем потоке катализатора с непрерывной регенерацией. Завершены исследовательские работы по гидрогенизационной переработке в стационарном слое катализатора деасфальтизата процесса Добён, [c.4]

Применение порошкообразного активного угля возможно для удаления растворенных загрязнений сточных вод. Однако технология этого процесса еще не отработана, встречаются серьезные затруднения в части создания оптимальных условий контакта угля со сточными водами и последующего их разделения, " также регенерации отработанного угля. Исследования в этом направлении ведутся в ЮАР (на пилотной установке в г. Претория) и США (на очистной станции г. Лебанона). [c.65]

Теми же авторами [16] на опытной установке проводились сравнительные испытания активности и стабильности двух образцов медькальцийфосфатного катализатора, приготовленных различными способами. Один (I) был получен смешением суспензий фосфата меди и фосфата кальция. Второй (II) готовился постепенным введением раствора ацетата меди в суспензию фосфата кальция при перемешивании, что вследствие обменной реакции обеспечивало более равномерное распределение соли меди на поверхности катализатора. При испытании катализаторов объемная скорость ацетилена была 150 л л кат -час, разбавление (по объему) ацетилена паром 1 10. Температура контактирования (350—400°) поддерживалась на таком уровне, чтобы глубина превращения ацетилена в течение цикла контактирования составляла —50%. После каждого цикла контактирования проводилась регенерация катализаторов смесью воздуха и водяного пара. Длительность одного цикла контактирования на катализаторе I составляла 40 час. На катализаторе II оказалось возможным увеличить цикл до 100 час. Катализатор I отработал без заметного снижения активности 300 час., катализатор II—600 часов. Выходы альдегида на пропущенный и на прореагировавший ацетилен, производительность по альдегиду и количество полученного альдегида за все время работы в среднем составили на катализаторе I—43,5% 88% 128 г л кат-час 38,4 кг на катализаторе II—44% 91% 130 г л кат-час, 78 кг. Таким образом, по своей активности и стабильности катализатор,II превосходит катализатор I. Для окончательного определения пригодности медькальцийфосфатного катализатора для промышленного использования должен быть выяснен вопрос о его воспроизводимости и уточнены условия его регенерации, что может способствовать увеличению срока его службы. [c.224]

На некоторых заводах без регенерации серной кислоты из отходов не представляются возможными не только организация новых производств, но и существование действующих цехов. Известны производства, вынужденные сбрасывать в канализацию 95—98%-ную Н2504, загрязненную примесями (синтез монохлоруксусной кислоты из трихлорэтилена, производство некоторых кубовых красителей, хлорамина и др.). На одном из заводов общее количество сбрасываемой серной кислоты различной концентрации достигает 75 тыс. т в год (в пересчете на Н2504). Для ее нейтрализации известью требуется до 100 га площади отстойных бассейнов. Нейтрализация отработанной серной кислоты аммиаком с получением загрязненного сульфата аммония не может считаться перспективным мЬтодом вследствие ограниченной потребности сельского хозяйства в этом физиологически кислом малоконцентрированном удобрении. В лабораториях и на опытных установках отработаны методы очистки концентрированной серной кислоты путем экстракции из нее примесей и разложения Н2504 до ЗОг с возвратом его на контактирование. [c.344]

Применяются различные варианты технологических установо адсорбции в стационарном слое активного угля. Например, п одному варианту, последовательно работают два адсорбера, тре тий находится на регенерации. По мере насыщения адсорбент первый по ходу воды адсорбер отключается на регенерацию,, а а/ сорбер, прошедший регенерацию, включается последним по ход воды. По другому варианту, предусмотрены две параллельны нитки адсорберов, работающие попеременно после проскока поток воды переключается на параллельную нитку, а отработав шие адсорберы включаются на регенерацию. Обе схемы имею свои достоинства и недостатки. Первая схема сложнее в эксплуа тации, однако позволяет более полно использовать емкость ад сорбента. [c.252]

На рисунке приведена принципиальная схема крупнопилотной установки производительностью 0,5—1,0 т сутки по варианту с циркулирующим шариковым катализатором, моделирующая полную схему реакторно-регенерационного блока промышленной установки. Проводившиеся в 1963—1964 гг. на этой установке опытные работы по полной замкнутой схеме с непрерывной окислительной регенерацией позволили получить основные показатели и отработать [c.225]

Длительный опыт был поставлен с целью определения максимальной емкости катализатора по углеродистым отложениям, а также для получения образца, пригодного для поиска условий его регенерации. Опыт провели по ранее отработанной на других катализаторах методике применительно к целям получения чистых углеводородов Се и Сю-В наиболее жестких из возможных условий дегидрировали мезитилено-вую фракцию до видимой потери катализатором активности и отобрали при этом одну промежуточную пробу катализатора после 8-часового опыта. В обшей сложности в условиях дегидрирования (температура 630°С, объемная скорость 0,5 час , отношение сырье вода = 1 5) катализатор отработал 50 часов. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология