Коэффициент прессовки

Резиновая заготовка каркаса из одиночных нитей имеет лучшую равномерность по количеству нитей и поверхностной плотности на единицу ширины, а также больший коэффициент прессовки по сравнению с заготовкой, полз енной традиционным способом. [c.470]

Коэффициент прессовки вискозного и полиамидного корда. .......... [c.167]

Повышение коэффициента прессовки вызывает увеличение расхода резины (рис. 4.33). Для того чтобы расход резины оставался неизменным, должна быть снижена толщина обрезиненного кор- [c.167]

При обкладке корда на каландре необходимо следить не только за толщиной прорезиненного корда, но и за массой ткани, так как бывают случаи, когда калибр (толщина) находится в пределах нормы, а промежутки между нитями не заполнены резиной (недопрессовка). Отношение фактического объема 1 м обрезиненного корда к теоретическому называется коэффициентом прессовки (/Сп). Обычно коэффициент прессовки составляет 0,92—0,98. [c.210]

Поскольку при обрезинивании металлокорда коэффициенты использования площади и прессовки равны единице, то фактический расход (по объему) резиновой смеси Уф.см (см ) на 1 м составит [c.186]

Vo V — относительная плотность прессовки Vo — относительная плотность порошка в состоянии насыпки к — коэффициент Шапиро И., 1944 [c.121]

Средние значения измерения высоты прессовки и коэффициента р в области низких давлений [c.139]

Начальную плотность прессовки уо берут при давлении 25 МПа в связи с тем, что изменение высоты прессовки до этого давления происходит весьма интенсивно и значения коэффициента пр различаются для одного и того же порошка в области низких и средних давлений. [c.145]

Почти все рассмотренные нами выражения не могут быть использованы при прессовании лекарственных порошков (см. табл. 20). Формула (81) и (84) включают характеристики металлов ц и От. Относительно коэффициента Пуассона (х необходимо отметить, что его величина в процессе прессования не остается постоянной, а изменяется по мере уплотнения прессовки, причем характер этого изменения изучен недостаточно. Кроме того, на коэффициент ц оказывают влияние напряженное состояние прессовки и жесткость матрицы. [c.164]

Распределение давления и плотности по объему прессовки с различными соотношениями диаметра к высоте исследовалось во многих работах. С этой точки зрения заслуживает внимания методика, предложенная Г. М. Ждановичем [18]. При исследовании ряда порошковых материалов автор получил средние зна чения коэффициента внешнего трения в диапазоне рабочих давлений (100—300 МПа) в пределах 0,3—0,4. С увеличением давления прессования коэффициент трения / незначительно уменьшался (до 0,25). [c.172]

С увеличением скорости прессования возрастает сопротивление материала таблетки деформации, т. е. увеличивается доля упругих деформаций контактов. Доля пластических деформаций контактов, развитие которых происходит во времени, уменьшается. Таким образом, давление прессования должно быть выше, чем при статическом прессовании, но увеличение скорости прессования уменьшает величину коэффициента внешнего трения и тем самым способствует более равномерному распределению давления и плотности по объему прессовки. [c.207]

Смещение крайних стальных линеек устраняется наличием соответствующих упоров на нижней обогреваемой плите пресса. Коэффициент использования ширины плиты пресса при вулканизации ремней без наружной резиновой обкладки составляет 0,85—0,95, а при вулканизации ремней и транспортерных лент с резиновой обкладкой он снижается примерно до 0,6 за счет применения стальных линеек. После того как ремни или ленты будут уложены на нижней плите пресса, они по своим концам зажимаются между плитами зажимно-растяжного приспособления. При пуске последнего в ход ремень или лента растягиваются примерно на 8% от первоначальной длины. Затем при подаче в рабочие цилиндры пресса воды низкого давления плунжеры этих цилиндров начинают подниматься вверх и перемещать нижнюю плиту пресса до ее упора о верхнюю плиту. Тогда подача воды низкого давления переключается на подачу в рабочие цилиндры пресса воды высокого давления, что необходимо для создания прессового усилия, достаточного для прессовки изделий в течение всего времени вулканизации (15—20 мин.). Продолжительность вулканизации зависит от состава резиновых смесей и толщины вулканизуемых ремней или лент. По окончании процесса [c.428]

Так, например, если начальная приведенная влажность равна 100%, коэффициент скорости сушки—0,158 (при терморадиационном обогреве и температуре 90 °С), заданная конечная приведенная влажность—50% (уточняется в соответствии с режимом вулканизации, давлением прессовки, наличием" охлаждения прессформ и камер), то [c.156]

Благодаря постоянному контролю заданных параметров при обработке корда и тканей на поточных линиях уменьшается расход пропиточного состава, повышаются коэффициенты использования площади ткани и прессовки обрезиненного корда, улучшаются физико-механические показатели обработанных тканей и проч- [c.166]

Формула (6.10) показывает линейную зависимость пористости от расстояния h, а при изменении формы прессовки — от фактора h/Rn. Коэффициент С определяет перепады плотности по высоте прессовки и при стандартном качестве обработки рабочих поверхностей пресс-форм характеризует пластические свойства пресс-порошка. Таким образом, от пластичности пресс-порошка зависит неоднородность плотности в объеме прессовки, следовательно, и склонность к короблению и образованию трещин при обжиге. [c.215]

При осуществлении рабочих процессов обрезинивания армирующих основ большое внимание уделяется вопросу повышения качества изделий. Оценка качества обрезиненных армирующих основ в производственных условиях в настоящее время проводится по величине так называемого коэффициента прессовки, определяемого весовым способом (вес одного квадратного метра обрезиненного полотна), по величине прочности связи между нитями основы и резиновой смесью, толщине листа резинокордной системы и по величине неровностей на поверхности листов. Весовой метод оценки качества невулкани-зованного корда по коэффициенту прессовки характеризует степень заполнения межниточного пространства резиновой смесью. Коэффициент прессовки, зависящий от ряда факторов, является одной из относительных характеристик качества полуфабриката. Таким образом, качество процесса обрезинивания армирующих основ зависит от ряда параметров и может бьпь определено несколькими характеристиками и в первую очередь прочностью связи между резиновой смесью и армирующей основой, коэффициентом прессовки (массой единицы площади), калибром, качеством поверхности и др. [c.155]

Качество обрезиненного корда принято оценивать двумя показателями коэффициентом прессовки, равным отношению фактической массы образца обрезиненного корда к расчетной, и прочностью связи корда с резиной в невулканизованном полотне, определяемой методом выдергивания нити из обрезиненного полотна (рис. 4.28). [c.162]

Изучению процесса обрезинивания посвящен ряд работ -122-127 Установлена очень важная зависимость качества обрезиненного корда от количества резиновой смеси в зазоре между валками каландра. Наилучшее качество обрезиненного корда достигается при вращающемся запасе резиновой смеси в каждом зазоре, равном 30 5 кг. При увеличении запаса смеси в зазорах валков от 10 до 40 кг повышаются на 0,005—0,04 мм заданная толщина обрезиненного корда и на 40—200 г/ж расход резины, а коэффициент прессовки возрастает от 0,78 до 0,91. Изменение скорости обрезинивания в пределах от 20 до 80 м1мин практически не влияет на степень прессовки, но вызывает увеличение толщины обрезиненного корда и, следовательно, расход резины. Причиной увеличения толщины и резиносодержания при повышении скорости каландрования, как считают некоторые исследователи , является возрастание распорных усилий, вызывающих увеличение зазора меж- [c.163]

Рис, 4.33. Влияние толщины обрезиненного корда на резиносодержание при различных коэффициентах прессовки [c.169]

Из уравнения (63) впдно, что значение коэффициента а будет наибольшим в том случае, когда ркомп тоже наибольшее, т. е. когда рномп будет равно плотности химического вещества (пористость равна 0). Даже при очень высоких давлениях прессования практически мы не сумеем получить прессовки с пористостью, равной О, [c.132]

В связи с этим вызывает сомнение правильность рг счета коэффициентов а и 6. При этом следует учесть, ч определение любых коэффициентов при граничных уел виях (р = 0, р = оо) всегда связано с возможными оши ками. Это прежде всего объясняется трудностью изм рения объема прессовки. [c.133]

Значение "коэффициента Ь определяли из уравнени (60). Как уже отмечалось, это уравнение не имеет смыс ла для условия, при котором оно получено (р = 0). Сле довательно, было бы корректнее считать, что давлени прессования не равно нулю, а приближается к нему Действительно, заметное изменение объема прессовки а значит, и коэффициента С будет начинаться уже пр[ очень малых давлениях прессования. [c.133]

Г. А. Меерсон [29] установил, что для беспористого материала не зависит от величины осевого давления и является величиной постоянной только при таких величинах давлений прессования, которые не выходят за пределы упругих деформаций. В области же напряжений, способных вызвать пластическую деформацию беспористого металла, не является величиной постоянной и зависит от осевого давления. Однако ряд экспериментов и теоретических исследований подтверждает предположение М. Ю. Бальшина о зависимости от плотности прессовки или, что одно и то же, зависимости этого коэффициента от давлений прессования. [c.161]

Нужно при этом отметить, что чем выше давление прессования и прочность прессовки, тем выше коэффициент Пуассона материала таблетки и, следовательно, может быть выше Снизить можно за счет увеличения модуля упругости материала матрицы Ем, т. е. за счет использования материалов с более высокими прочностными х-арактеристиками. [c.170]

Однако существует предел увеличения скорости нагрева, "Ьбу-словленный сравнительно низкой термодиффузией ферритов. Поскольку коэффициент термодиффузии в различных ферритах примерно одинаков (0,005 см сек), то этот предел обусловлен главным образом размерами порошкообразной прессовки и допу- стимыми в ней температурными градиентами. Как показал Холмс [222], для плоских изделий с большой поверхностной площадью [c.35]

Коэффициент трения завиоит от многих факторов 13, с. 84 и 88], в том числе от радиального давления 14]. Для приближенных расчетов его принимают равным [19] 0,15—10,25 при посадке пластмассовых деталей в пластмассовые с гладкими поверхностями 0,05— 0,15 при прессовом соединении пластмассовых деталей со стальными, имеющими гладкие поверхности 0,2—0,5 при прессовом соединении пластмассовых деталей со стальными, грубообработаннымй или имеющими щеро-ховатую поверхность. На усилие запрессовки при1 соединении пластмассовых деталей с металлическими оказывают влияние также размеры деталей [13, с. 84]. Усилие запрессовки линейно возрастает с увеличением длины контакта. При одной и той же толщине стенки пластмассовой детали с увеличением ее диамет ра уси лие запрессовки, приходящееся на единицу длины кон такта, уменьшается нелинейно (рис. 1.1,а). Усилие за прессовки зависит также от толщины стенки (см рис. 1.1,6). [c.11]

В случае необходимости использования стекол и металлов с существенно отличающимися характеристиками термического расширения для изготовления прочных спаев необходимо распределить деформирующие усилия на большой длине. Это удается сделать в переходных спаях, состоящих из нескольких стеклянных сегментов с постепенно меняющимся коэффициентом термического расширения. Они сплавляются вместе таким образом, чтобы коэффициент расширения одного его конца был таким же, как у стекла, тогда как коэффициент расширения другого конца согласовывался бы с металлом. Переходные спаи этого типа дороги, их стремятся делать длинными и достаточно сильно напряженными сжатием. Меньшую длину имеют недавно предложенные варианты спаев синтериро-ванный и импрегнированный. Первый получается прессовкой колец из стеклянных порошков с различными коэффициентами расширения и последующим их сплавлением. Во втором постепенное изменение состава достигается погружением пористого остова спая из синтерированного квар- [c.265]

В качестве анодного материала обычно применяется амальгированный цинковый порошок, содержащий до 10% ртути. Такой порошок запрессовывается в виде отдельного брикета или непосредственно в анодный колпачок элемента. Амальгамирование электрода иногда проводят после операции прессовки. Металл колпачка не должен давать коррозионно активных пар с цинком. Чаще используется стальной колпачок, облуженный изнутри и отникелированный снаружи. Применение порошкообразного цинкового электрода, имеющего очень развитую поверхность, позволило освоить в таких элементах вторичный процесс на цинковом, аноде, когда продукты разряда не переходят в раствор, а остаются в виде твердой фазы на поверхности (и внутри) электрода. Достаточно высокая пористость электрода допускает проводить его разряд на плотностях тока до 20— 30 ма1см кажущейся поверхности. Электрод может разряжаться почти со 100%-ным коэффициентом использования цинка при максимальных плотностях тока эта величина снижается на 10—15%. Для некоторых типов элементов используют электроды из цинковой фольги, которая свертывается в спираль, с прокладкой пористой бумаги меяаду соседними витками. Такой спиральный электрод амальгамируется металлической ртутью и уста-44 [c.44]

Коэффициент В в отличие от коэффициента Лг зависит от состояния наружного каркаса и, следуя эксперихментальным данным, может быть принят для рукавов с ровной наружной поверхностью—0,4 с волнистой поверхностью — 0,2 с волнистой поверхностью, образованной навивкой второй проволочной спирали по наружному каркасу,— 0,09. Можно считать, что слои каркаса, лежащие над проволочной спиралью, силовые и увеличивают прочность рукава величина этого увеличения зависит от метода прессовки слоев относительно спирали. Например, упрессовка слоев шнуром или тем более второй спиралью максимально увеличивает прочность рукава. [c.158]

Для обеспечения должной прессовки высоту лкнеек принимают на 1 или 2 мм меньше требуемой толщины изделия (в зависимости от толщины заготовки). Подпрессовка на низком и высоком давлениях ремней и лент с обкладкой предупреждает образование вздутий. Коэффициент использования ширины плит пресса при вулканизации ремней без обкладки составляет 0,85— [c.81]

Оборудование и основы проектирования заводов резиновой промышленности (1985) -- [ c.155 ]

Технология обработки корда из химических волокон в резиновой промышленности (1973) -- [ c.162 ]

Основы современной технологии автомобильных шин (1974) -- [ c.209 , c.216 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология