Протяженность зоны горения

Система уравнений (15.7), так же как и исходная система (15.1), справедлива не только для зоны горения малой протяженности, но и для любого, сколь угодно большого участка течения. Введенное выше предположение о малой протяженности зоны горения оказывается существенным из следующих соображений. Как уже говорилось, в невозмущенном течении /1=/2=/з=0. В возмущенном течении эти величины, вообще говоря, отличны от нуля и зависят от распределения по рассматриваемому объему V возмущений д, V VI Т. Возмущения указанных параметров могут быть связаны как с акустическими процессами, так и с процессом горения. Если доля первых пренебрежимо мала, то величины 1 , /3 и /3 в уравнениях (15.7) зависят только от процесса горения. Это обстоятельство чрезвычайно существенно, так как лишь в этом последнем случае можно провести мысленную операцию извлечения зоны о из трубы нужную для того, чтобы связать между собою параметры течения на границах о. Ведь эта связь должна быть одинаковой для всех видов акустических возмущений, для всех частот, которые определяются (в зависимости от свойств участков и лишь после того, как свойства зоны о уже сформулированы. [c.123]

Увеличение начального размера капель удлиняет зону горения Хг пропорционально. Протяженность зоны горения воз- [c.17]

Увеличение влажности топлива при постоянны.х условиях воспламенения несколько сокращает длину зоны горения в связи с возрастанием удельной начальной реакционной поверхности капли. Увеличение избытка воздуха до а=1,4 сокращает протяженность зоны горения, а при а>1,4 X начинает возрастать. [c.18]

Анализ уравнения (31) показывает, что изменение количества движения капли топлива вследствие изменения скорости потока газа на всем протяжении зоны горения составляет не более 10—20% полного изменения количества движения капли при ее выгорании характер изменения этой составляющей по мере выгорания топлива аналогичен изменению полного количества движения капли. В то же время аналитическое решение уравнения (31) без применения вычислительных машин даже при принятых допущениях не представляется возможным. [c.28]

Из всех принятых раньше допущений сохраним лишь одно — будем считать протяженность зоны горения о малой но сравнению с длиной трубы Ь (рис. 22). Уточним это предположение в том смысле, что, говоря о малости сг, будем иметь в виду не всю область горения, а лишь ту ее часть, в которой происходят заметные колебания теплоподвода. Обычно эта зона соответствует начальному участку области горения. В среднем за период на начальном [c.113]

Расчетные формулы для определения длин факелов позволяют определиться с основными параметрами, характеризующими протяженность зоны горения и проводить соответствующие расчеты, необходимые как для выбора параметров горелочных устройств, так и для проведения зональных расчетов процессов теплообмена. [c.532]

Рассмотренное горение является ламинарным. При турбулентном горении, как было сказано ранее, фронт пламени искривляется и размывается, при этом его поверхность увеличивается, что соответственно увеличивает и наблюдаемую скорость распространения пламени. Кроме того, при турбулентном горении увеличивается протяженность зоны горения, но конусообразная форма факела сохраняется. Поэтому при турбулентном горении также с уменьшением диаметра горелки тепловое напряжение объема факела увеличивается. [c.171]

Отмеченное в п. 1 дробление зоны горения на систему большого количества малых факелов интенсифицируют процесс выгорания топлива, сокращая общую протяженность зоны горения (факела). [c.51]

При одних и тех же значениях тепловой мощности циклонного реактора и скорости вылета газовоздушной смеси из носика горелок протяженность зоны горения с переходом к большему числу горелок сокращается с уменьшением их калибра. Однако большое число горелок, устанавливаемых на циклонном реакторе, нежелательно, так как это удорожает установку, усложняет воздушные и газовые коммуникации, затрудняет равномерное распределение газа и воздуха по горелкам в процессе эксплуатации. Поэтому на циклонные реакторы с большой агрегатной нагруз кой следует устанавливать 3—4 горелки, с небольшой (менее 1 т/ч сточной воды) — 2. [c.25]

Теоретический анализ закономерностей турбулентного кинетического факела горелок полного предварительного смешения свидетельствует о том, что при сохранении уровня выходных скоростей газовоздушной смеси из носика горелок безразмерная длина факелов горелок различной производительности при работе на одной и той же горючей смеси будет одинакова. Для диффузионного турбулентного факела это положение справедливо и при различной скорости истечения газа из газового сопла. Очевидно, что это относится и к факелам горелок с незавершенным предварительным смешением, включающих горелки с укороченными смесителями. Таким образом, в промышленных установках безразмерная протяженность зоны горения газа при соответствующих условиях может быть получена такой же, что и в стендовых установках. В частности, при использовании горелок полного предварительного смешения не менее 90—95% газа будет выгорать к сечению, отстоящему от крышки циклона на расстоянии (0,3. .. 0,4) Оц. Экспериментальные данные по протяженности зоны горения, полученные при исследовании стендовых циклонных реакторов, могут быть непосредственно использованы при проектировании промышленных установок. [c.26]

Рассмотрим теперь горение в турбулентном потоке. Основная информация об этом процессе получена при измерениях аналогов величин и S , соответственно скорости распространения турбулентного яламени и, и протяженности зоны горения 6г. Эти понятия определены, однако, не столь четко, как в теории ламинарного горения. Напомним, что величина 4 характеризует удельную скорость переработки свежей смеси на поверхности фронта пламени и равна отношению объемного расхода смеси к площади его поверхности. Такую поверхность можно определить равенством с = = Со = onst. Как свидетельствуют проведенные выше оценки, толщина фронта пламени мала по сравнению с характерными размерами задачи. Следовательно, площади разных изотерм с = Со слабо отличаются друг от друга. В турбулентном потоке величина 6, всегда порядка характерного размера задачи, и поэтому площади осредненных изотерм (с) = Со = = onst значительно различаются. [c.217]

Для улучшения первичного смесеобразования с целью сокращения общей протяженности зоны горения необходимо стремиться к подаче в циклонный реактор всего воздуха совместно с распыленным топливом, отказываясь от деления воздуха на первичный и вторичный. Этому способствуют благоприятные условия зажигания свежей смеси за счет интенсивной поперечной циркуляции высокотемпературных продуктов сгорания. [c.28]

Число газовых горелок, используемых для отопления циклонного реактора, влияет иа протяженность зоны горения и [c.79]

Для оценки материалов используется показатель протяженности зоны горения, который определяется коэффициентом, характеризующим скорость продвижения фронта пламени, и показателем интенсивности выделения тепла при горении материала. Метод позволяет также оценить интенсивность дымовыделения в процессе испытаний. [c.351]

Питание печи шихтой осуществляется регулируемыми шнековыми питателями и описанными выше автоматическими порционными весами. Первичным воздухом регулируют протяженность зоны горения (длину факела), от которой, в свою очередь, зависит длина реакционной зоны. Вторичный воздух подсасывается в печь за счет разрежения в верхней головке, создаваемого хвостовым эксгаустером (дымососом). [c.51]

Скорость распространения пламени, время горения и протяженность зоны горения в турбулентном потоке зависят не только от физико-химических свойств и параметров смеси, но и от [c.135]

В этих случаях требуются приборы столь малой производительности, что необходимая подача горючего может быть обеспечена применением фитилей, обладающих развитой тонкокапиллярной системой. С помощью капиллярных сил жидкость подается к открытой части фитиля, на поверхности которого она испаряется и в испаренном виде вступает в зо у первичното смесеобразования. Испарение идет за счет излучения поверхности горящего факела на поверхность фитиля. Изменяя свобод--ную, испаряющую поверхность фитиля, регулируют, в известных пределах количество испаренного топлива, вступающего в первичное смесеобразование. Этот процесс первичного смесеобразования, сводящийся к испарению, частичному пирогенетическому разложению и смещению с первичным воздухом, подготавливает топливо к основному процессу окончательного распада простейших газообразных углеводородов с сосредоточенным выделением твердых ярко светящихся частиц углерода и с окончательным сгоранием в зоне наиболее высоких температур. Самый процесс п>рения происходит в зоне смешения первичной смеси ео вторичным воздухом, который в этом случае количественно значительно преобладает над первичным. Основная часть процесса идет чисто диффузионным порядком, и протяженность зоны горения зависит от интенсивности смешения газифицированного горючего и воздуха, которое в таких случаях организуется за счет принудительного сближения этих двух потоков в каналах криволинейной формы. Профиль таких каналов определяется размерами и формой грибка и лампового стекла в круглых горелках, размерами и формой губ и стекла плоской горелки. Под воздействием такого принудительного смешения зона смесеобразования получается достаточно короткой и горение весьма сосредоточенным. Однако фиксированные, неизменяемые в данной горелке профили канала являются приемом усгановочной регулировки, а потому пределы эксплоатационного регулирования, производимого только за счет изменения количества подаваемого топлива (за счет изменения свободной поверхности фитиля), оказываются весьма ограниченными. При чрезмерном увеличении подачи толщина потока топливного газа может настолько увеличиться, что смешение его с потоком вторичного воздуха может не успеть завершиться в криволинейной части канала и распространиться на [c.129]

Протяженность зоны горения [c.166]

Протяженность зоны горения в турбулентном потоке определяется как расстояние по линиям тока от начального фронта пламени до конца зоны горения. В наиболее общем случае она может быть наивна интегрированием уравнения движения горящего моля [c.166]

Протяженность зоны горения запишется [c.167]

Фиг.У.14. Протяженность зоны горения в турбулентном потоке, рассчитанная по формулам

Слагаемое 2M J в уравнении (15.7) дает фиктивный источник энергии (подобно тому как J- я J — фиктивные источники массы и импульса), который вводится лишь для того, чтобы сохранить существенные свойства протяженной зоны горения после сведёния ее к поверхности разрыва 2. При этом следует иметь в виду, что, в оуличие от , энергия, связанная с фиктивной составляющей /д, может иметь не только тепловую, но и механическую или химическую форму, что следует, в частности, из выражения для /з (15.8). [c.126]

Таким образом, исследование турбулентного горения можно провести в два этапа. На первом этапе изучается внутренняя структура зоны реакций. Эта структура определяется только локальными характеристиками турбулентности. Например, если толщина зоны реакций много меньше, чем минимальный пространственный масштаб пульсаций скорости, то в окрестности зоны реакций можно принять, что скорость среды и восстановленная концентрация горючего меняются линейно. Такой подход уже использовался в теории горения однородной смеси (Климов [1963]). На втором этапе исследуются крупномасшта бные колебания зоны реакций, которые приводят к ее перемещениям как целого. В этом случае основной интерес представляют амплитудные характеристики колебаний, так как они определяют среднюю протяженность зоны горения. На этом этапе детали химической кинетики не имеют особого значения. [c.10]

При одних и тех же значениях тепловой мощности циклонного реактора и скорости вылета газовоздушной смеси из носика горелок протяженность зоны горения с переходом к большему числу горелок сокращается при уменьшении их калибра. Однако установка на циклонном реакторе большого числа горелок ненчелательна, так как удорожает конструкцию, усложняет воздушные и газовые коммуникации, затрудняет равномерное распределение газа и воздуха между горелками в процессе эксплуатации. [c.80]

Несмотря на то, что пламя сероуглерода получалось при давлениях, на несколько порядков превышающих давления, характерные для высокоразреженных пламен, протяженность зоны горения сероуглерода при указанных выше давлениях оказывается сравнимой с протяженностью высокоразреженных пламен, составляя величину порядка нескольких [c.465]

Несмотря ка то, что пламя сероуглерода получалось при давлениях, на несколько порядков превышающих давления, характерные для высокоразреженных пламен, протяженность зоны горения сероуглерода при указанных выше давлениях оказывается сравнимой с протяженностью высокоразреженных пламен, составляя величину порядка нескольких сантиметров. Как увидим ниже, это связано со сравнительно большой инертностью реакции горения S2. Как и зона высокоразреженных нламен, зона пламени S2 при этих давлениях равномерно заполняет все сечение реакционной трубки, простираясь, однако (в отличие от высокоразреженных пламен), только в одну сторону от сопла. [c.558]

Число газовых горелок, используемых для отопления диклонного реактора, влияет на протяженность зоны горения и на равномерность полей концентрации и температур. Группу горелок следует устанавливать в головной части циклона и желательно в одном поперечном сечении. Применяемое иногда размещение горелок вдоль образующей циклона нецелесообразно, так как связано с искусственным растягиванием зоны горения газа. В этом случае процесс горения совмещается с технологическим, что неизбежно приводит к снижению удельных нагрузок реактора, а в случае огневого обезвреживания сточных вод по указанным выше причинам — к повышенному химическому недожогу, особенно при наличии в сточной воде ингибиторов горения углеводородного топлива. [c.24]

Образцы для испытаний размером 152X457 мм вырезают из листов различной толщины. Показатель протяженности зоны горения h образца определяется произведением показателя скорости продвижения фронта пламени F, и показателя тепловыделения Q [c.351]

Расстояние от начальной осредненной поверхности воспламенения до места окончания горения, измеренное по направлению линий тока вещества в зоне, является протяженностью зош горения турбулентного пламени Ьэ. Нередко размеры зоны горения хара1стеризуются ее шириной, измеренной в направлении, перпендикулярном плоскости фронта пламени. При прямолинейных линиях тока, перпенди1 лярных фронту пламени, эти величины совпадают. В некоторых случаях ширину зоны горения измеряют в направлении, не связанногл ни с фронтом пламени, ни с линиями тока вещества в зоне. Нащжмер,ширину зоны горения стационарного факела иногда измеряют в. поперечном направлении в плоскости, перпендикулярной оси потока. Термин "ширина зоны горения", как наиболее общий, применяется иногда и к протяженности зоны горения по линиям тока. [c.135]

Протяженность зоны горения определяется как временем горения, так и скоростью движения вещества в ней. Зона горения в турбулентном потоке значительно больше зоны горения нормального пламени и соизмерима с размерами систеыы. [c.135]

Недостаток всех существующих теорий турбулентного горения заключается в том, что внимание, как правило, сосредотачивается на скорости распространения пламени, но не изучаются процессы в зоне горения и не рассматхжваются такие величины, как время горения, протяженность зоны горения, динамика выгорания и теплонапряженность. В то же время все эти величины являются характеристиками, в значительной степени определяющими процесс в камере сгорания и ее габариты. [c.141]

Рассмотрим вначале наиболее простой случай, когда скорость движения смеси может считаться неизменной. Подобное допущение может быть прпмто при горении в от1фытом турбулентном потоке. Найдем протяженность зоны горения для факела турбулентного пламени на срезе трубы щш перифв1>ийном поджигании (с г.У.12, У. 13). Протяженность зоны горения может быть [c.166]

Из рассмотрения полученных выше соотношений можно сделать следущие выводы о зависимости протяженности зоны горения стационарного турбулентного факела на срезе трубы. Протяженность зоны горения пртпорциональна масштабу турбулент- [c.168]

Характерно, что выгорание более интенсивно в начале зоны горения и медленнее к концу ее. К середине зоны по ее длине в турбулентном пламени должно выгорать более половины исходной смеси. Ход выгорания, изменение концентраций и повышение тег4-пературы показывают, что экспериментальное определение протяженности зоны горения по этим величинам не обеспечит большой точности из-за асимптотического приближения их к конечным значениям. [c.172]

Элементарная теория турбулентного горения нз дает явно выраженной зависимости Кт от размера системы и масштаба турбулентности. Немногочисленные экспериментальные данные по этому вопросу щютиворечивы, но встречаются сведения о некотором влиянии размера системы на скорость распространения пламени. Что касается протяженности зоны горения,то теория предсказывает ее прямо пропорциональную зависимость от масштаба турбулентности. [c.185]

Влияние размера системы на протяженность зоны горения показано на фиг.У1.4. Видно, что размеры зоны горения растут пропорционально увеличению размеров камерш. Зависимость эта несколько ослабевает при больших размерах.Протяженность зоны [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология