Влияние диаметра горелки

Рис. 20. Пределы устойчивой работы инжекционных горелок по данным [Л. 67] а — влияние избытка воздуха на устойчивость работы горелки небольшого калибра с диаметром кратера 18 мм и туннеля 48 мм б — влияние диаметра туннеля на устойчивость работы горелки.

Рис. 9. Влияние диаметра поперечного дозирующего канала горелки ва величину обратного давления

На рис. 50 показаны результаты исследования, выявившие влияние диаметра туннеля на устойчивость работы горелки. Опыты проводились на горелках, имевших одинаковый диаметр насадка (18 мм) и различный диаметр туннеля (/>т = 27,48,70 мм), то есть при отношении диаметра туннеля к диаметру насадка [c.125]

Простейший смеситель показан на рис. 38. Интенсивность смешения в нем можно регулировать различными способами. Длина I конуса смешения может меняться при данном диаметре воздушной трубы. При достаточно большой длине получается хорошее перемешивание. Перемешивание в конусе, пространственный угол которого равен 20°, завершается полностью, если весь конус помещается внутри трубы. Если скорость газа значительно превышает скорость воздуха, то перемешивание ускоряется. В том случае, когда давление достаточно, газовую трубу снабжают наконечником или суживают. Размер, число и расположение отверстий в наконечнике оказывают решающее влияние на степень смешения. Если горелка сконструирована так, что газовую трубу с наконечником можно вынимать из воздушной, то, меняя наконечники, можно получить различное пламя. При необходимости регулировать скорость перемешивания в процессе горения можно использовать описанную горелку, несколько измененного вида, показанную на рис. 39. В ней газ подается через центральную трубу, как в горелке на рис. 38, или через мелкие отверстия на окружности воздушной трубы, или по обоим направлениям одновременно. [c.68]

ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА ГОРЕЛКИ [c.36]

Одновременно с этим производилось изучение влияния размеров трубки, подводящей воздух, на общий диаметр газового потока в жидкости, с целью решения вопроса о радиусе испарительного действия погружной горелки. Зависимость отношения диаметра газового потока Во к диаметру трубки й от расхода газа V показана на фиг. 34. [c.86]

В этом случае li max/г mш= 4. Влияние природы жидкости на величину ш несколько убывает при увеличении диаметра горелки. [c.47]

На длину ламинарного факела оказывают влияние различные факторы. Установлено, что она растет с увеличением диаметра горелки и скорости газа. Зависит она также от вида газа и соотношения его с воздухом. Различные авторы получили эмпирические зависимости, которые позволяют определить коэффициент к в уравне-гаш (3.46) только для конкретного случая [c.57]

Влияние начального участка смешения на процесс перемешивания рассмотрено в работе [Л. 57]. При этом установлено, что однородность смеси при центральной подаче горячего воздуха в сносящий поток холодного воздуха сильно зависит от длины начального участка смешения и уже на расстоянии ХЮ я 2 происходит выравнивание температурных и скоростных полей потока X — длина начального участка смешения О — диаметр выходного сечения смесителя горелки). [c.7]

Рассмотрим полученные данные совместно с кривыми изменения безразмерной температуры по длине факела при установке вертикальной щелевой и турбулентной горелок. Характер изменения температур по оси факела турбулентной горелки Ленгипроинжпроекта и местоположение максимума температур в опытах с различными диаметрами газовыпускных отверстий осталось неизменным (рис. 13). Следовательно, постоянная температура на выходе из топочной камеры при различных диаметрах газовыпускных отверстий обусловлена неизменным распределением температур в топочной камере. Изменение безразмерной температуры по длине факела вертикальной щелевой горелки для разных диаметров и формы газовыпускных отверстий различно (рис. 11, а). При этом переход от круглых газовыпускных отверстий к щели шириной 0,5 мм приводит также к смещению местоположения максимума температуры. Естественно возникает вопрос, не расходятся ли полученные нами экспериментальные данные с результатами исследований [Л. 26, 28] выявившими связь между температурой продуктов горения, покидающих топку, и расположением максимума температур в ней. В этих работах влияние расположения максимума температур на теплообмен в топочной камере рассматривается при неизменной степени черноты факела. В наших же опытах степень черноты факела не могла быть неизменной, так как изменение диаметра и формы газовыпускных отверстий влияет на качество смешения газа с воздухом и, следовательно, на степень светимости факела. Таким образом, в наших опытах изменялось не только температурное поле топки, но и степень черноты факела. Значит, сохранение температуры на выходе из топочной камеры при различных диаметрах и форме газовыпускных отверстий является равновесным результатом двух факторов степени черноты факела и местоположения максимума температур. Действительно, при одинаковых температурах излучение светящегося пламени более интенсивно, чем несветящегося. Но при сжигании несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура и максимум температур расположен в непосредственной близости от устья горелки (см. рис. 11, а). [c.78]

Большое значение имеет конструкция распылителя и горелки. Так, при применении распылителей с камерами распыления и комбинированных горелок-распылителей механизм влияния органических растворителей различен. Отмечена неоднозначность результатов влияния органических растворителей на интенсивность спектральных линий натрия, полученных разными авторами в различных экспериментальных условиях [248]. Использована пламенно-фотометрическая установка на основе спектрографа ИСП-51. Сравнивалось влияние метанола, этанола, пропанола, бутанола, муравьиной и уксусной кислот, диоксана, ацетилацетона и водных растворов на эмиссию щелочных элементов в пламени ацетилен—воздух. Отмечено полное соответствие между увеличением скорости распыления раствора, уменьшением вязкости в ряду спиртов и ростом интенсивности спектральных линий натрия. Для кислот изменение интенсивности коррелирует с уменьшением вязкости и увеличением поверхностного натяжения. Все органические растворители практически не изменяют скорость распыления. Сделано предположение, что влияние органических растворителей связано с изменением диаметра капли аэрозоля. Из общей схемы выпадает ацетилацетон. Спирты в зависимости от их концентрации в растворе позволяют повысить чувствительность определения щелочных металлов (натрия) в 4—12 раз. [c.125]

На пределы отрыва и обратного удара пламен, а также на степень инжекции первичного воздуха оказывает влияние глубина огневых отверстий. Опытные данные показывают, что увеличение глубины огневых отверстий до определенного значения приводит к увеличению пределов отрыва и снижению вероятности обратного удара. Для нормальной работы горелки глубину отверстий можно принимать в размере трех диаметров, но не более 10 мм для крупных отверстий. Увеличивать глубину отверстий свыше определенного предела нецелесообразно. [c.301]

Горелка примененного детектора представляла собой капилляр из нержавеющей стали с внутренним диаметром 0,5 мм и толщиной стенок 0,15 мм. Два платиновых электрода помещались выше пламени, над его центром вдоль вертикальной оси. Расстояние от верхнего электрода до горелки составляло 10— 15 мм и не имело существенного значения. Расстояние до нижнего электрода изменялось, и его положение оказывало значительное влияние. На электроды подавалось напряжение 180 в от батареи. Азот использовался в качестве газа-носителя и водород для сжигания вводился непосредственно в горелку. [c.86]

Сильное влияние на сопротивление горелки оказывает пережим. Даже сравнительно небольшой пережим ( / Чс1 = 0,9, где с/ — диаметр амбразуры в наиболее узком сечении) приводит к резкому увеличению гидравлических потерь. Указанное значение пережима рекомендуется принимать как предельно допустимое. [c.43]

Глубина огневых отверстий. Она оказывает влияние на пределы отрыва и обратного удара пламен, а также на степень инжекции первичного воздуха. Опытные данные показывают, что увеличение глубины огневых отверстий до определенного значения приводит к увеличению пределов отрыва и снижению вероятности обратного удара. Для нормальной работы горелки глубину отверстий можно принимать в размере трех диаметров, но не более Ю мм для крупных отверстий. Увеличивать глубину отверстий нецелесообразно. Не оказывая значительного воздействия на обратный удар пламен, она приводит к снижению процентного содержания первичного воздуха в смеси. Проскок пламени начинается по краям горелки, так как скорость потока у краев вследствие тормозящего воздействия стенок минимальна. Следовательно, неправильно просверленное отверстие (наличие шероховатостей, заусениц, обломков краев и т. п.) значительно увеличивает опасность обратного удара. [c.365]

Чтобы смоделировать этот процесс, согнем в спираль кусочек медной проволоки диаметром 0,5—1 мм и щипцами внесем его в несветящуюся зону пламени горелки Бунзена. Проволока раскаляется и покрывается слоем оксида меди (И). Поместим полученный нами раньше метанол (10 капель) в достаточно широкую пробирку и опустим в него раскаленную медную спираль. Вследствие нагревания метанол испаряется и под влиянием катализатора — меди — соединяется с кислородом с образованием метаналя (мы узнаем его по характерному резкому запаху). При этом поверхность медной проволоки восстанавливается. Реакция происходит с выделением тепла. При больших количествах паров метанола и воздуха медь остается разогретой до тех пор, пока реакция не завершится. Отметим, что метанол очень ядовит Поэтому не будем проводить опыт с большими количествами. [c.159]

Анализировалось также влияние скорости потока и ширины щели (т. е. диаметра кратера) кольцевой горелки на длину образующегося факела. При увеличении ширины щели с 14 до 32 мм относительное удлинение факела составило 54%, при повышении скорости в 2 раза относительная длина факела возросла только на 25%. Следовательно, для условий опыта (скорость вылета 120—60 м сек и ширина щели 14—32 мм) факел сильнее удлиняется при расширении щели, чем при увеличении скорости газового потока. [c.168]

Более подробно остановимся на влиянии факторов, регулируемых экспериментатором. К их числу относятся расход водорода, поступающего на горение соотношение расхода воздуха и водорода соотношение расхода водорода и газа-носителя. Типичные графики изменения чувствительности детектора при изменении расхода воздуха и водорода представлены на рис. З. З—3.5. В зависимости от диаметра отверстия горелки оптимальный расход водорода различен. Важно отметить, что при некотором оптимальном значении расхода водорода и воздуха колебание их расхода почти не влияет на чувствительность. Большинство авторов придерживается мнения, что оптимальное соотношение расхода водорода и воздуха составляет 1 8—1 10. [c.68]

Очень большое влияние на подбор оптимальных условий работы детектора оказывает диаметр отверстия горелки. Если этот [c.68]

Следовательно, по Иванову, крутка воздуха уменьшает глубину проникновения струи (Л), и соответственно, диаметр ее = 0,75 Н, а значит — и суммарную площадь сечения, занимаемую размытыми струями в устье горелки. Таким образом, исходя из общей концепции, заложенной в этой методике, крутка воздуха должна понижать эффективность процесса перемешивания и работы горелки в целом, что диаметрально противоположно фактическому влиянию этого параметра. [c.355]

ДЛЯ случая пропан-воз-душной смеси с максимальной скоростью горения. Даггер [9] для опре-делеиня скорости горения использовал метод измерения площади внешнего контура пламени по фотографиям пламени на простой бунзеновской горелке, Результаты измерения представлены в виде формулы 5 = 0 + t" , где t — начальная температура в С, а 6 и с — константы. Опыты Брезе [10] были выполнены по методу измерения угла наклона пламени на бунзеновской горелке, Полученные результаты соответствуют линейной зависимости скорости горения от начальной температуры, В опытах Джонстона [11] скорость горения определялась ио методу измерения угла наклона конуса пламени на сопловой горелке. Результат измерения экстраполировался к (uD)- = О для получения истинного значения скорости горения (ы — скорость течения D — диаметр сопла). Таким образом, исключается погрешность, возникающая из-за влияния пограничного слоя и охлаждения на срезе сопла. Результаты измерений Джонстона описываются следующей зависимостью S = а ехр [m t — о)], где акт — константы, причем а имеет смысл скорости горения при начальной температуре [c.140]

Для выявления влияния диаметра газовыпускных отверстий, их формы и скорости истечения газа на аэродинамические характеристики и процесс выгорания горючих по длине факела прямоточных горелок были проведены специальные исследования [Л. 88]. В вертикальных щелевых горелках (см. рис. 1), смонтированных в топке котла ДКВ-2, устанавливались коллекторы с различным диаметром и формой газовыпускных отверстий. Исследовавдв производились при диаметре газовыпускных отверстий 1,5 2,2, 3,0 и 4,2 мм. Кроме того, устанавливались коллекторы с профрезерованной по всей высоте горелки щелью шириной 0,5 мм. При этом суммарная площадь отверстий и щели для выпуска газа сохранялась постоянной, что обеспечивало постоянство выходной скорости. Расход газа на горелку и избыток воздуха на выходе из нее во всех опытах поддерживались постоянными. Таким образом, все конструктивные и режимные параметры горелки оставались неизменными, за исключением диаметра и формы газовыпускных отверстий, их количества и относительного шага между ними. Как показано Ю. В. Ивановым [Л. 36], изменение относительного шага между отверстиями в пре- [c.22]

На рис. 20, б показаны результаты исследования [Л. 67], выявившие влияние диаметра туннеля на устойчивость работы горелки. Опыты проводились на горелках, имевших одинаковый диаметр насадка (18 мм) и различный диаметр туннеля (О = 27 48 70 мм), т. е. при отношении диаметра туннеля к диаметру насадка 0 1(1 = 1,5 2,66 3,9. Кривые 3 а 4 характеризуют режимы, при которых наблюдались предсрывные явления, обусловленные [c.44]

Уравнение (6.3) является уравнением определения площади поверхности конуса. На практике фронт пламени не является точным конусом, поскольку его образующие, вообще говоря, не прямолинейны. Однако, согласно Уббелоде и Доммеру [7], уравнение (6.3) дает минимальные ошибки за исключением случая использования крайне бедных смесей. Кроме того, при использовании конусных горелок форму фронта пламени можно приблизить к конусной. Влияние скорости потока исходной смеси и диаметра горелки на скорость горения, как показано Бунте и Литтершай-дом [8], в широком диапазоне изменения этих величин практически отсутствует. [c.115]

Влияние Uo ( m/ ) проявляется весьма слабо, о чем ясно свидетельствуют также экспериментальные результаты, приведенные на рис. 8.5. Следовательно, = onst, т.е. высота турбулентного диффузионного пламени оказывается прямо пропорциональной диаметру горелки. Кривая, проведенная па рис. 8.5, соответствует формуле (8.39). Формулы (8.36) и (8.37) можно, сравнив с формулами (8.38) и (8.39), преоб- [c.179]

Значительное влияние стенок горелки на скорость выгорания жидкости было установлено в работе [1,3,10]. На рис. 23 приведены результаты измерения скорости горения изоамилового спирта в горелках с различными диаметрами. Полными кружками здесь обозначены значения скорости V выгорания спирта в стеклянной горелке, толщина стенок которой равнялась приблизительно 1 мм, а полузачерненными — скорость выгорания спирта в горелках из нержавеющей стали с толщиной стенки 0,4 мм. Из рисунка видно, что скорость и уменьшается с увеличением теплопроводности материала горелки. Подобная картина наблюдалась при горении бутилового спирта и других жидкостей, но эффект был в различных случаях неодинаков. Можно также сказать, что с увеличением диаметра горелки й влияние толщины стенки становится меньше. [c.86]

Влияние давления. Вообще говоря, в диффузионном пламени при низких давлениях углерод почти не образуется. Так, Паркер и Вольфгард [21], сжигая смеси ацетилен — воздух на концентрической трубчатой горелке, установили, что при давлении 25 мм рт. ст. происходит выделение Сг и СН, а сажа не образуется (происходит дальнейшее окисление углерода). При увеличении давления светящийся участок появляется сначала вблизи центра пламени, затем постепенно увеличивается и при давлении 180 мм рт. ст. образование сажи становится заметным. Это можно было бы объяснить тем, что при низком давлении вследствие уменьшения скорости реакции в теле пламени образуются участки перемешивания. Если бы это было действительно так, то предел низкого давления, при котором происходит образование углерода, должен был бы в значительной степени зависеть от диаметра горелки. Отсутствие этой зависимости говорит в пользу того, что образование сажи действительно зависит от давления. Более поздняя работа [29] по исследованию диффузионного пламени смеси ацетилен — воздух полностью подтвердила последнее предположение. [c.273]

По данным В. И. Коробко, положительное влияние крутки на стабилизацию горения связано с тем, что величина 5о увеличивается пропорционально квадрату интенсивности крутки. В зависимости от угла крутки ф и от втулочного отношения с1/Ок, где с1 — диаметр осесимметричного стабилизатора, >к — диаметр кратера горелки, могут осуществляться следующие виды течения (рис. 2-10) [c.52]

Влияние крутки воздуха исследовалось на горелках производительностью 200 нм ч с центральной и периферийной выдачей газа при аксиальном и закрученном подводе воздуха [Л. 14]. Закрутка воздуха производилась при помощи трех сменных регистров с плоскими лопатками, которые устанавливались под различными углами 30, 45 и 60°. Исследование работы горелок производилось в специальной охлаждаемой водой камере при сжигании природного газа. Опыты показали, что на расстоянии от амбразуры хЮ = = 2,43 — диаметр амбразуры) при тепловой нагрузке камеры сгорания 2000- 10 ккал1м -ч с уменьшением крутки растет потеря тепла,от химического недожога. При этом у горелки с периферийной выдачей газа при изменении угла установки лопаток от 60 до 0°, химический недожог возрастает незначительно (от О до 1,2%), а у горелки с центральной выдачей значительно (от О до 10,5%). В этих же опытах установлено, что положительный эффект крутки тем больше, чем выше тепловая нагрузка камеры сгорания. Визуальные наблюдения показали, что при переходе от аксиального подвода воздуха к закрученному факел укорачивается и становится более прозрачным. При прочих равных условиях горелка с периферийной выдачей газа имеет более короткий факел по сравнению с центральной. [c.28]

Отмечается [713], что при пламенно-фотометрическом определении натрия с помощью фильтрового фотометра К. Цейсс (модель П1) этанол снижает интенсивность излучения натрия за счет увеличения самоноглощения, изменения температуры пламени и кинетики процессов, несмотря на увеличение эффективности распыления раствора. При изучении влияния муравьиной, уксусной, винной и лимонной кислот на определение натрия с помощью спектрофотометра на основе спектрографа ИСП-51 установлено повышение чувствительности определения натрия в 5—10 раз в присутствии 100%-ной уксусной кислоты и в 1,5—2 раза для 2 М раствора кислоты [713]. В несколько меньшей степени влияет муравьиная кислота. Винная и лимонная кислоты снижают интенсивность излучения натрия. Основное значение придается роли поверхностного натяжения раствора. Отмечается, что уксусная кислота увеличивает эмиссию и абсорбцию натрия за счет уменьшения диаметра частиц аэрозоля [497]. Изучено влияние метанола, этанола, бутанола и уксусной кислоты на распределение свободных атомов в пламени ацетилен—воздух и на температуру [559]. Для этой цели применяли пламенно-фотометрическую установку на основе спектрографа ИСП-51, комбинированную горелку-распылитель. При концентрации органического растворителя 1 М температура пламени повышается на 100° С. Интенсивность линий натрия в присутствии органических растворителей максимальна в более высокой зоне пламени по сравнению с водным раствором. Общий объем пламени возрастает. Аналогичные результаты получены в работе [397]. [c.126]

Влияние природы горючего. В очень небольших диффузионных пламенах конденсированные продукты не образуются, но если увеличить расход топлива, то при вполне определенной высоте пламени появляется светящаяся вершина. При дальнейшем увеличении расхода топлива может начаться процесс выделения дыма у вершины пламени. Измерить высоту пламени, при которой начинается выделение дыма, не трудно. Она зависит от диаметра и типа горелки. При использовании горелки определенных размеров по этой высоте можно сравнивать относительную способность различных топлив к образованию копоти. Подобного рода измерения описаны в работах Минчина в 1931 г. и Кларка, Хантера и Гарнера в 1946 г. [c.138]

При повышении температуры углеводородо-воздушной смеси состав кажущегося бедного предела зажигания изменяется на 6—8% на каждые 100 температуры [19, 20]. Эджертон и Табет [16] изучали влияние температуры на предел воспламенения системы пропан — воздух в области бедных смесей и установили, что предел (выраженный процентным содержанием пропана в смеси) почти линейно изменяется с температурой. Они получили значения, изменяющиеся от 1,82% пропана при 148° до 1,38% пропана при 380°. В данной работе самый бедный предел оказался равным 1,83% пропана на трубке диаметром 6,3 мм при Ир/и., я= 3 и скоростях основного потока 15—30 м/сек. Эти результаты согласуются с данными Эджертона и Табета [16], если учесть предварительный нагрев смеси вспомогательным пламенем. В частности, тепла вспомогательного пламени вполне достаточно для повышения средней температуры ядра основного потока диаметром 20 мм от начальной температуры 15° до температуры предварительного нагрева 140°. Тот факт, что вспомогательным пламенем практически нагревается сравнительно небольшое ядро из всего сечения основного потока, подтверждается температурными кривыми, снятыми по сечению потока на выходе из горелки. Как только пламя устанавливается в таком [c.84]

В работе Т. И. Алексеевой и Л. М. Новикова бьши проведены исследования влияния степени стеснения потока в туннеле на срыв пламени в широком диапазоне изменения конструктивных парамефов. Отношение диамефа туннеля к диаметру выходного насадка горелки в опытах изменялось от 1,36 до 9,1. [c.500]

Подробные исследования на горелках с принудительной подачей воздуха без предварительного смешения проведены в работе X. Кремера, Е. Минкса и Р. Раве. Так как в турбулентных диффузионных пламенах смешение газа с воздухом происходит уже после выхода из горелки в камеру, определялся только отрыв пламени. В качестве стабилизатора использовалось тело плохообтекаемой формы (шайба). Выявлено влияние различных конструктивных параметров на стабильность факела. Так, например, увеличение диаметра стабилизирующей шайбы при неизменном диаметре внешней трубы приводит к достижению больших скоростей отрыва. Изменение диаметра внешней трубы сопровождается ростом скорости отрыва при больших диаметрах и сдвигом максимума стабильности в область больших избытков. В качестве определяющих скоростей подставлялись максимальные скорости отрыва (средняя скорость воздуха в плоскости стабилизирующей шайбы) и максимальная скорость распространения пламени. За характерный размер принят [c.507]

Исследование процессов тепло- и массообмена при горении газовзвеси над слоем и в слое и влияние их на качество железорудных окатышей проводили на установке Аглочаша , позволяющей моделировать все стадии термообработки слоя окатышей на обжиговой конвейерной машине [9.7,9.73]. Установка состояла из собственно чаши с диаметром в свету 0,2 м, оборудованной горном с газовой горелкой и форкамерой, системы вентиляторов, трубопроводов и задвижек, предназначенных для подачи, перераспределения и регулирования газовоздушных потоков на различных стадиях процесса термообработки. Конструкция установки предусматривает реверс теплоносителя в процессе сушки и охлаждения слоя, регулирование его температуры и скорости фильтрации через слой. Для подачи дисперсного пылеугольного топлива в слой была смонтирована система, обеспечивающая равномерность подачи, возможность регулирования расхода твердого топлива. Подачу твердого топлива осуществляли шнековым питателем, приводимым в действие двигателем постоянного тока. [c.254]

Вместо воздуха для циркуляции через горелку Столлвуда или другую проточную камеру подобного типа можно применять другие газы (разд. 3.2.5), если учитывать влияние атмосферы разряда на процессы в плазме и на электродах (разд. 4.5). Брикеты размером 2,8X2X20 мм были приготовлены из дымоходной пыли от железных руд после сплавления ее с борной кислотой и разбавления 19-кратным избытком графитового порошка и бериллием, используемым в качестве элемента сравнения [3]. Карандашной формы брикеты-аноды с коническими угольными противоэлектродами анализировали в атмосфере аргона (150 л/ч) в дуге постоянного тока (сила тока 5 А) с высокочастотным поджигом в кварцевой камере высотой 30 мм. Примеси в нитриде бора определяли из таблеток, испаряемых из кратера электрода в дуге постоянного тока при силе тока 15—20 А в аргоновой атмосфере с пределом обнаружения 10 —10 % и относительной погрешностью 15—20% [4]. Следы менее летучих элементов в горных породах и золах определяли испарением таблеток диаметром 3 мм, изготовленных с добавками графита и палладия (внутренний стандарт) [5]. Эти таблетки анализировали с помощью горелки Столлвуда в дуге при 10 А в потоке аргона с 20% кислорода (скорость потока 240 л/ч). Спектрометрическая методика с учетом фона позволила получать среднюю относительную погрешность 10% и предел обнаружения порядка 10 %. [c.130]

Газовые фурмы устанавливаются или под углом 30° к оси головки печи (рис. У1И-24), или соосно. Диаметр газового сопла принимается в зависимости от ширины печи и тепловой нагрузки горелки. Полное выжигание сажистых частиц в стойле печи при коэффициенте избытка воздуха а = 1,0-ь1,15 обеспечивается за счет турбулизирующего влияния струи сжатого воздуха, подаваемого по оси фурмы с большой скоростью (150—250 м сек) через трубку диаметром 8—10 лш. Давление турбулизирующего воздуха составляет 0,7—1,0 кПсм . [c.331]

При обобщении были использованы данные по отрыву пламени горелок с керамическими туннелями [Спейшер и др., 1959], обработанные в тех же зависимостях. В этих опытах использовался городской московский газ с теплотой сгорания = 7600 ккал/м . Диаметр туннеля = 2,5 й. Из постоянства п следует, что критериальная связь Ре и РОн не зависит от рода сжигаемого газа, размера горелок и способа стабилизации горения. Однако влияние коэффициента избытка воздуха на устойчивость работы горелки необходимо учитывать. Для того чтобы определить это влияние, необходимо провести дополнительное построение. [c.274]

Влияние скорости раствора на интенсивность выделения накипи исследовалось на той же установке (см. рис. 1). В качестве теплообменника в камере сгорания 5 горелки 4 был установлен змеевик из трубы диаметром 12x2,5 мм. Материалом змеевика служила сталь марки Х18Н10Т. Нагревание раствора в змеевике [c.7]