Скорость массообмена

В качестве уравнения движения может быть использовано уравнение (2.72), в котором эквивалентный диаметр частиц /д, а следовательно, и скорость Иоо и коэффициент сопротивления С будут переменными величинами. Для определения потока массы / из одной фазы в другую необходимо решить совместную задачу гидродинамики, массо- и теплообмена при движении частиц в колонном аппарате. Предположим, что скорости массообмена невелики и изменение размера частиц по высоте аппарата происходит достаточно медленно. Пусть — характерное расстояние этого изменения. Если характерное расстояние гидродинамической стабилизации частицы и, кроме того, Ну<Н, то ясно, что 100 [c.100]

Гс—скорость реакции (в отличие от скорости массообмена). [c.17]

Константа закона Генри Я=0,00625 ат кмоль -м . Определить kg, и Ко,g- Рассчитать скорость массообмена в точке, где Pa,g=0,l am и Сд = = 4 кмоль м . [c.200]

Время реакции определяется интенсивностью смешения фаз и другими параметрами процесса. Для сернокислотного алкилирования оно составляет 20—30 мин, для фтористоводородного в результате значительно большей скорости массообмена между фазами — в 1,5—3 раза меньше. [c.187]

Применительно к однородному псевдоожижению мы придем к следующим значениям этого соотношения е (1 — е )/е (1 — е) для одинаковых и<И 1/ (1 — e )/ / e (1 — е) для одинаковых цd/v и е (1 — одинаковых — е)у. Очевидно при разных базах сопоставления различие соотношений весьма велико. Кроме того, рассматриваемые соотношения выше при больших расширениях слоя, так что для достижения одинаковой степени приближения к равновесию однородный псевдоожиженный слой должен быть выше неподвижного. Это означает, что для систем с сегрегацией фаз утверждение о более низкой скорости массообмена в однородном псевдоожиженном слое, нежели в неподвижном, будет подавно правильным — для каждого из трех приведенных выше способов сопоставления. [c.393]

К процессам массообмена относятся абсорбция, ректификация, кристаллизация, адсорбция, экстракция и др. Их особенностью является осуществление физико-химических процессов в нескольких сосуществующих фазах. При этом уравнения балансов должны быть записаны отдельно для каждой из фаз. Проиллюстрируем математические описания для некоторых типов массообменных аппаратов и для установившегося процесса. Укажем, что скорость массообмена определяется скоростью переноса компонента из одной фазы в другую. Условия термодинамического равновесия приводят к равенству химических потенциалов компонента в сосуществующих фазах. Внутри фазы перенос вещества осуще- [c.80]

Экстракция в системе жидкость — жидкость может осуществляться в аппаратах без механического перемешивания и в аппаратах с вращающимся или пульсирующим механизмом для перемешивания. Одним из преимуществ колонн без механического перемешивания является простота их конструкции. Скорость массообмена в них невелика. [c.143]

Скорость процесса определяется скоростью химической реакции. Когда скорость процесса мала по сравнению со скоростью массообмена, двухпленочная теория не пригодна для объяснения механизма процесса и, следовательно, для расчета его средней скорости. Поэтому удобнее относить скорость процесса к единице объема реагирующей фазы, чем к единице поверхности раздела между фазами. [c.393]

Противоположное влияние скорость газа оказывает на фиктивную константу скорости массообмена. С увеличением линейной скорости потока газов в общем случае снижаются внешнедиффузионные торможения, но при этом значительно увеличивается коэффициент осевого неремешивания (продольной турбулентной диффузии). При наличии продольного перемешивания газов происходит снижение движущей силы процесса, кроме того, возрастает проскок газа в виде [c.258]

На основе анализа и оценки явлений в газовой и жидкой фазе можно придти к заключению, что основным процессом в этих аппаратах является меж-фазный теплообмен. Принцип работы аппаратов основывается на максимальном использовании развитой гидродинамической кавитации и увеличении скорости массообмена закрученного потока. На рис. 5.8 приведена схема установки для извлечения растворенных газов из жидкости, включающая ВЗУ. [c.266]

Понятие движущей силы широко применяется при анализе массообменных процессов. При этом часто весьма важным оказывается соответствующий выбор фазы, через составы которой выражается движущая сила с учетом явлений, лимитирующих скорость массообмена. При небольших нагрузках, что характерно для процесса глубокой очистки, жидкая фаза в насадоч- [c.63]

Поскольку активная зона массообмена сосредоточена в области высотой 5—10 диаметров зерен над газораспределительной решеткой, то при более высоких слоях концентрация паров на выходе из аппарата Сд х практически не отличается от равновесной с твердой фазой Ср. Для расчета таких аппаратов на самом деле нет необходимости знать константу скорости массообмена Р, а достаточно использовать лишь уравнения материального баланса. В более низких слоях выходная концентрация пара отлична от равновесной и необходимо уметь рассчитывать Р для данной используемой системы и аппарата. [c.135]

Рассмотрим ограничения, накладываемые на выполнение формулы аддитивности, более подробно. Выполнение условия равновесия (4.5) на границе раздела фаз у большинства исследователей не вызьшает сомнения, поскольку процессы, протекающие на поверхности раздела фаз при физической абсорбции и экстракции — сольватация, десольватация, изомеризация и т. п., имеют скорости, значительно превышающие скорость массообмена. Однако в ряде работ по массообмену в аппаратах с плоской границей раздела фаз и с механическим перемешиванием в каждой из фаз авторы обнаружили отклонение от формулы аддитивности, обусловленное, как они предположили, поверхностным сопротивлением. В работе [221] приведен критический обзор основньгх исследований, в которых, по мнению авторов, было обнаружено поверхностное сопротивление в системах жидкость - жидкость. В этих работах частные коэффициенты массоотдачи определялись косвенным методом с погрешностью, большей чем отклонение от формулы аддитивности. Кроме того, в некоторых работах обнаружены методические ошибки. Для проверки формулы аддитивности требуются более точные методы определения частных коэффициентов массоотдачи (см. раздел 4.4). Поверхностное сопротивление массотеплообмена мало изучено. Одним из возможных механизмов является экранирование поверхности поверхностно-активными веществами (ПАВ) [222-224]. К обсуждению роли поверхностного сопротивления мы будем возвращаться в последующем изложении. [c.171]

Так, когда скорость проникновения примеси внутрь зерен достаточно велика (мелкие зерна с широкими транспортными порами), то кинетика сорбции лимитируется скоростью массообмена, т. е. диффузией примеси из потока к поверхности зерен. Поскольку, как указывалось выше (стр. 135), этот массообмен практически заканчивается на небольшой высоте ке — (5—10) й над газораспределительной решеткой, а зерна достаточно интенсивно перемешиваются по всему объему аппарата, то выше этой зоны и а (х, (), и с (х, ) практически постоянны по всей высоте, т. е. а (х, О а (О и с(х, t) с t) = Ср (а). [c.189]

Скорость массообмена характеризуется также более общим соотношением, чем выражение (XV,4) [c.308]

Для реакций простых типов характерно уменьшение стационарной концентрации продукта реакции и увеличение стационарной концентрации исходного вещества по мере увеличения скорости массообмена. Так, для реакции первого порядка дифференцирование (IV,71) по и при условии А/ л. и [А.1 дает [c.164]

Размывание, вызываемое малой скоростью массообмена и другими причинами диффузионного порядка, целесообразно рассмотреть как некоторую эффективную продольную диффузию, т. е. связать константы кинетики процесса массообмена с эффективным коэффициентом диффузии Оэфф, описывающим совокупность диффузионных процессов в хроматографической колонке. [c.24]

Таким образом, повышение температуры приводит к существенному увеличению коэффициентов диффузии как в газовой, так и в жидкой фазе и, следовательно, увеличивает скорость массообмена, что приводит к уменьшению ВЭТТ. Однако, если размывание хроматографической зоны определяется продольной диффузией, повышение температуры приведет к увеличению ВЭТТ. [c.63]

В поверхностно-пористых адсорбентах (ППА) нет глубоких пор, поэтому время пребывания вещества в подвижной фазе, находящейся в порах, снижается, и скорость массообмена увеличивается. ППА позволяют вести процесс в условиях, близких в равновесным, не снижая скорости вымывания. [c.76]

Из уравнения (1У.10) следует, что чувствительность метода возрастает с уменьшением эффективного коэффициента диффузии и времени релаксации. Поэтому улучшение структуры сорбционного слоя не только уменьшает размывание зоны вещества, но и увеличивает чувствительность. Уменьшение времени релаксации и увеличение скорости массообмена также увеличивает чувствительность во всех вариантах ТСХ. [c.149]

Немаловажное значение имеет вязкость растворителя, с которой связана скорость массообмена. Особенно низкой должна быть вязкость растворителя для растворов высокомолекулярных соединений, обладающих малым значением коэффициента диффузии. [c.232]

Что касается метода усреднения дпаметра частиц, л о, как было показано Хеприетти [42], использование различных методов усреднения времени контакта не оказывает значительного влияния на вычисление средней скорости массообмена при квазистационарном характере процесса. [c.250]

Исследование влияния распределения частиц по размерам на скорость массообмена в сплошной фазе проводилось в работе Гэл-ора и Холшера [43]. Авторы использовали функцию распределения частиц по размерам в внде [c.250]

Коэффициент массопередачи Коу выражает скорость массообмена и определяется свойствами разделяемых компонентов и параметрами режима. Объемный коэффициент массопередачи может быть представлен как функция частных коэффициентов мас-соотдачи [c.75]

Перечисленные факторы входят аддитивно в структуру движущей силы массопереноса и поэтому равнозначны по своему влиянию на скорость массообмена между фазами. В изотермических условиях (например, в случае изотермической абсорбции или экстракции) 7 i=7 2= onst, и скорость переноса компонента между фазами будет определяться только разностью химических потенциалов и скоростной неравновесностью между фазами. [c.60]

Математическая модель хемосорбции двуокиси углерода поташным раствором, описывающая структуру потоков жидкости и газа в насадке, массообмен между жидкой и газовой фагами, влияние химической реакции иа скорость массообмена, была составлена на основе приици-аа деления аппарата на кинетические зоны [Ъ] в зависшости от взаимодействия газовой и жидкой фаз по высоте колонны с изменение концентрации раствора. [c.162]

Степень влияния многих из перечисленных выше факторов на скорость регенерации катализатора крекинга определяется соотношением скоростей массообмена и химической реакции на по-верхностиг В зависимости от условий и стадии регенерации (начало, середина или окончание) окисление кокса может протекать [c.150]

Оптимальные условия анализа, как правило, подбираются опытным путем. При подборе температуры необходимо помнить, что чем ниже температура анализа, тем больше расстояние между пиками на хроматограмме. Одиако пони/коние температуры одновременно увеличивает абсолютные времена удержания за счет увеличения вязкости стационарной фа ы и yM HhujeHiui скорости массообмена между подвижной и иенодвижнон фазами. Кроме того, понижение температуры уширяет инки. Примерно аналогичным образом влияет иа эффективность анализа и iajpo Tb газа-иосителя. [c.304]

Скорость межфазового перехода ко.мпонентов в целом определяется механизмом массообмена, поверхностью раздела фаз, а также степенью отклонения системы жидкость — пар от равновесного состояния. Действительно, если паровая и жидкая фазы находятся в термодинамическом равновесии, изменения их состава не происходит, т. е. скорость перехода примеси (или равная ей по величине скорость перехода основного вещестйа) из одной фазы в другую будет равна нулю. Следовательно, чем больше состояние системы отклоняется от равновесного состояния, тем выше в этой системе будет скорость массообмена. [c.62]

Из уравнения (11.65) видно, что величина Fo возрастает с увеличением длины колонны, коэффициента обогащения (а—1), константы скорости массообмена k и уменьшается при увеличении скорости потока жидкости L. Из уравнения (11.65) следует также, что величина —1п Fq должна обратно пропорционально зависеть от L. Так как k зависит от степени турбу-лентно сти парового потока, то в действительности зависимость —Info от L имеет более сложный характер, как это, например, схематично изображено на рис. 15. На участке б—в зависимость между —Info и L соответствует уравнению (П.65), так как при небольших скоростях движения пара (заметим, что в рассматриваемом безотборном режиме = /) степень турбулентности парового потока слабо зависит от его скорости. На участке в—г, соответствующем большим скоростям движения пара, имеет место резкое увеличение турбулентности парового потока, при этом величина k растет, что приводит к увеличению значения —InFo (при работе в так называемом пенном режиме или режиме эмульгирования ). На участке а—б происходит изменение удельной поверхности контакта фаз [c.65]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.9 ]

Физико-химические основы процессов формирования химических волокон (1978) -- [ c.133 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.9 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология