Формулы граничные предельные

Коэффициент т для пневматических и механических форсунок изменяется от 2 до 4, а для ротационных увеличивается до 8. Средний размер капель д. соответствует значению Я — 36,6%. Кривая уравнения (3. 28), как и многие кривые, характеризующие статистическую совокупность, имеет область изменения переменного йк. от О до оо. Для практических расчетов интервал изменения к. ограничивают. Граничными могут быть приняты предельные размеры капель, полученные непосредственно при измерениях, или значения, соответствующие определенной величине к., удовлетворяющей поставленной задаче. При обработке опытных данных в статистике предельный размер переменной соответствует величине, вероятность которой составляет 0,27%. Если эти же условия использовать для кривой распределения (3. 28), то максимальный и минимальный диаметры капель будут соответствовать точкам кривой (3. 28), ординаты которой Я равны 0,27 и 99,73%. Согласно этому максимальный диаметр капли вычисляется по формуле [c.105]

Истинное распределение электронов в молекуле не соответствует ни одной из этих формул оно является промежуточным между граничными (предельными) структурами. [c.14]

Выражение (5.105) совпадает с(5.36), а формулы (5.104) и (5.106) могут быть получены путем предельного перехода ((У 1) из уравнения (5.34). Отметим, что уравнение (5.106) справедливо лишь для 1>Б и поэтому не противоречит граничному условию (5.80). [c.236]

В ряд Тейлора при шаге но времени т = 0,001, который в этом случае является предельным по условию устойчивости. Кривая 2 соответствует формулам (6.5.11), (6.5.12) при т = 0,005. Видно, что аппроксимация граничных ус- [c.215]

Как известно [2], граничные градиенты давления зависят от проницаемости пористой среды — к. Поэтому для построения карт распределения этих параметров необходимо иметь карту распределения коэффициента проницаемости пласта. Карты предельных динамических напряжений сдвига и проницаемости пласта, построенные в одном масштабе, разбиваются на одинаковые квадраты. На вершинах квадратов по картам определяются значения предельных динамических напряжений сдвига и коэффициент проницаемости пласта. По этим данным рассчитывается градиент динамического давления сдвига — Н по формуле [c.81]

Выражение (5.219) совпадает с (5.36), а формулы (5.218) и (5.220) могут быть получены путем предельного перехода (С->1) из уравнения (5.34). Отметим, что уравнение (5.220) справедливо лишь для Б VI поэтому не противоречит граничному условию [c.218]

Решением его, удовлетворяюш.им граничным условиям предельного режима (18,20) — (18,22), служит в соответствии с формулой (15,9) [c.114]

Подставляя выражение (3.255) в (3.253) и решая полученное уравнение при граничных условиях (3.225), авторы указанных работ [14, 444, 445] получили расчетные формулы для описания распределения примеси по высоте колонны и оценки ее разделительной способности. Из результатов проведенных ими соответствующих расчетов следует, что одновременное протекание обоих рассматриваемых явлений в процессе ректификации должно приводить к большему снижению глубины очистки, чем при протекании каждого из указанных явлений в отдельности. Установлено, что наличие эффекта продольного перемешивания обусловливает увеличение оптимальной высоты колонны для достижения концентрации нримеси в продукте, близкой к предельной, по сравнению с оптимальной высотой колонны при наличии лишь одного эффекта загрязнения. Снижение глубины очистки следует ожидать и при малых скоростях потока жидкой фазы. Причем, хотя влияние обоих эффектов в этом случае возрастает, относительный негативный вклад эффекта продольного перемешивания при этом становится более значительным. [c.126]

Яп = tg а" — предельно допустимая интенсивность износа при новом режиме, соответствующая второму граничному условию и определяемая по формуле [c.303]

Если при этом удалось бы осуществить переход из верхнего предельного состояния, соответствующего точке К, в нижнее, характеризуемое точкой (I, т. е. зафиксировать кривую Кс1, то вследствие проявления деформаций ползучести вязкой фазы, сопровождаемого упругим последействием (высокоэластическое деформирование) и процессом релаксации напряжений, внутренние усилия распределятся между структурными составляющими материала и полная установившаяся деформация определится той же формулой (1). Аналогичный результат должен получиться при ступенчатом нагружении с длительными выдержками, когда диаграмма деформаций образца соответствует граничной кривой (на осуществление данного способа затрачивается много времени). Необходимо обратить внимание, что вследствие необратимости вязкой Д , и обратимости упругой Бо части деформации и деформации последействия Дэ =аЬ процесс раз-гружения из предельного состояния, фиксируемого точ- [c.61]

Предельно минимальное значение модуля деформаций, отвечающее граничной линии 0(1 (рис. 3), определяется из формулы [c.65]

Предельная функция Foo (Т) содержит все объемные индексы ad, Pd, yd, (подразумевается, что включено упорядочивающее поле Q. Соответственно граничная свободная энергия F (Т) также будет иметь особенности в критической точке, и, следовательно, можно ввести критические индексы а и а для граничной теплоемкости С (Г), 7 и 7 для граничной восприимчивости (Т) и.т. д. Сразу же возникает вопрос о величине граничных индексов а, у, . . . связаны ли они с объемными индексами А если да, то как В дальнейшем мы обсудим некоторые возможные ответы на эти вопросы, а затем применим их для модельных расчетов. До этого, однако, следует обсудить применимость формул (5.9) и (5.10). [c.335]

Граничные концентрации и с[ рассчитываются по формулам (6.57), а предельная плотность тока - по формуле (6.51). Таким образом, краевая задача сводится к решению трех алгебраических уравнений (6.62), (6.57) и [c.292]

Расчетные значения выпускных отверстий, полученные по формуле, превышают (почти в три раза) значения допустимых отверстий, вычисленные по формуле Зенкова. Это объясняется тем, что в формуле Зенкова не учитывается,влияние сил трения, возникающих при соприкосновении материала со стенками бункера, на процесс истечения. Формула Алферова отличается некоторой универсальностью и ее применяют для расчетов выпускных отверстий при истечении кусковых материалов. Эта формула может быть использована для расчетов отверстий и для хорошосыпучих, и для плохосьшучих материалов, обладающих связностью, так в нее введен коэффициент внутреннего трения. Для связных материалов угол внутреннего трения ф1 необходимо принять равным 50° (граничное значение угла трения). Следует отметить, что при расчетах выпускных отверстий для несвязных материалов формула Алферова дает завышенные значения по сравнению с формулами других авторов. При Ф1>50° в формулу подставляют предельное значение ф1=50 . Допустимые размеры выпускных отверстий, полученные по расчетной формуле Олевского, Розе и Райзнера, в подавляющем большинстве случаев обеспечивают свободное истечение. Формула С. А. Чеснокова учитывает большое число факторов, определяющих условия сводообразования. По сообщению С. А. Чеснокова [33] результаты вычислений хорошо согласуются с опытными данными. [c.69]

Покажем, что формула (2-17) не удовлетворяет граничным условиям. Во-первых, в любой реальной пыли всегда существует некоторый предельный размер частиц бмако для которого. / =0. Соглзсно формуле (2-17) Я = =0 только при 6 = 00. Во-вторых, удельная поверхность всякой пыли конечна. Поэтому интерполяционная формула дл я кривой., остатков должна быть такой, чтобы вычисляемая при помощи ее удельная поверхность получалась конечной. Как известно, удельная поверхность пыли определяется по формуле [c.47]

Формула (7-70) наглядно отображает сущность процессов и правильно учитывает влияние экономичности машинного зала. Последнее хорошо видно из рассмотрения граничных условий 1) для гипотетического случая сушки топлива паром из выхлопного патрубка конденсационной турбины ( =0), соответствующего предельному повышению к. п. д. машинного зала, величина бСпг=0 2) для случая сушки дросселированным острым паром (1=1). когда экономичность машинного зала с учетом потерь тепла при сушке согласно (7-68) снижается и величина бВтурб становится отрицательная, возрастание теплопроизводительности парогенераторов становится макси- [c.241]

В табл. П1.5 приведены результаты исследования теплоемкости полистирола, полиметилметакрилата, линейного полиуретана и полидиметилсилоксана, содержащих различное количество аэросила с удельной поверхностью 175 м /г. Увеличение содержания аэросила во всех случаях приводит к более или менее резкому уменьшению величины скачка теплоемкости АСр при Гс, что указывает на переход некоторой части макромолекул из объема в граничные слои вблизи твердой поверхности. Долю полимера, находящегося в граничном слое V, можно оценить по формуле (П1. 1). Значения V для рассматриваемых систем приведены в табл. III. 5. Значение V увеличивается с повышением содержания аэросила в системе, однако прямая пропорциональность между V и концентрацией наполнителя отсутствует. По мере повышения содержания аэроснла V стремится к некоторому предельному значению, так же как и Гс наполненного полимера. [c.115]

Диффузное распределение заряда во внутренней обкладке электрического конденсатора на границе электрод—раствор ведет к уменьшению граничной емкости s- В предельном случае ее можно рассчитать но формуле s = еп/4л1п и она должна быть на 2—3 порядка меньше, чем на границе металл — раствор, что естественно отражается и на оценке границ применимости электродов в потенциометрических измерениях. [c.65]

Рассмотрим теперь электрод, выполненный в виде пластинки, поменхенной в ламинарный поток. Величина предельного тока определяется, очевидно, формулой (15,11). При необратимой реакции на поверхности пластинки задача о нахождении распределения тока становится весьма сложной. Если, однако, необратимая реакция имеет первый порядок по концентрации, как в рассмотренном выше случае разряда ионов водорода на амальгамированном электроде, граничное условие на поверхности пластинки приобретает вид линейного выражения (17,1). При этом задача о распределении тока по поверхргости пластинки в присутствии постороннего электролита идентична с разобранной в 17 задачей о конвективной диффузии ири смешанной кинетике. Распределение тока на поверхности электрода дается формулами (17,13) и (17,15). [c.301]

Здесь, как и раньше, Зр (ж) — кубический сплайн с узлами (44) п граничными условиями (4). Пусть задана таблица (х Wъixi) и= 1, 2,. .п) значений избыточного парциального свойства компонента В в узлах (44). Кроме того, известна величина предельного наклона функции при х = 0, т. е. И в (0). Как и раньше, требуется построить самосогласованную систему таблиц для интегральной и парциальных функций. (В случае, когда первоначально известна функция И а(ж), все формулы запишутся аналогично.) [c.75]

Немецкий термин Огепг гте1п , который у нас обычно переводят как предельные формулы , мы считаем более правильным переводить как граничные формулы , чтобы избежать возможной путаницы вследствие того, что предельный можно понять в смысле насыщенности соединения в обычном структурно-химическом смысле. — Прим. перев. [c.101]

Видимо, разумно считать предельным для применимости формул теории Кихара—Аоно значение С—10, хотя в настояш ее время нет строгого обоснования такого граничного значения. [c.22]

Для того чтобы решение цепочки уравнений ББГКИ, из которого следует кинетическое уравнение, было однозначно и не зависело от выбора начального момента времени, ка1Г показано Н. Н. Боголюбовым, необходимо наложить дополнительные граничные условия. Предельный переход совершаемый в формуле (3.5.3) согласно теории Н. Н. Боголюбова [6], означает наложение граничных условий ослабления корреляции. Предположение о том, что р2 (и высшие корреляционные функции) зависят от времени лишь через Рг для того же момента времени [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология