Коэффициенты теплоносителей

Значения приведенного коэффициента теплоносителя и разности температур [c.96]

Здесь Ко — коэффициент, учитывающий наличие люков, не используемой тарелками части колонны (Ко=1.18) Цк —стоимость материала колонны, тыс. руб,/т Рп —плотность пара, кг/м нип — допустимая скорость пара в свободном сечении колонны, м/с т) — к. п. д. тарелки g — масса тарелки, отнесенная к 1 м ее поверхности, т/м р — плотность материала корпуса колонны, т/м Я — расстояние между тарелками, м г — удельная теплота испарения дистиллята. кДж/т 0 — продолжительность работы установки, ч/год Ц,- —цена теплоносителя, используемого при эксплуатации кипятильника и цена хладоагента в дефлегматоре, тыс./руб. т Дй,- — изменение энтальпии теплоносителя и хладоагента, МДж/т К1 — коэффициент теплопередачи в кипятильнике и дефлегматоре, МВт/(м -К) А ср — средняя разность температур при теплопередаче, С. [c.104]

А — коэффициент теплопередачи от реагирующей смеси к теплоносителю, учитывающий конечную скорость конвективной теплопередачи на внешней и внутренней сторонах стенки реактора и теплопроводности через стенку. [c.159]

Если предположить, что коэффициент теплопередачи и удельные теплоемкости теплоносителей не изменяются вдоль поверхности теплообмена и обозначить [c.17]

При вынужденном движении теплоносителя коэффициент теплоотдачи от поверхности теплообмена к жидкости, которая течет с заданной скоростью, определяется критериями Рейнольдса и Прандтля. Критерий Грасгофа может быть введен только в случаях, когда на теплообмен заметное влияние оказывает естественная конвекция. [c.42]

Коэффициент теплопередачи к в ккал м час для различных теплоносителей [c.160]

При определении размеров поверхности теплообмена с помощью уравнения Q = РкМ расчет коэффициента теплопередачи производится по формулам, приведенным в предыдущих главах. Все эти формулы содержат выраженные в безразмерных единицах величины, характеризующие свойства теплоносителей. Теплофизические константы веществ зависят от температуры и давления. В большинстве случаев значения теплофизических констант, приведенные в таблицах, даются для отдельных тем ператур, при которых эти значения были получены в опытах. Простая интерполяция или экстраполяция этих данных возможна лишь в случае линейной (или почти линейной) зависимости от температуры, что имеет место,- например, при использовании данных по плотности, удельной теплоемкости и удельной теплопроводности. [c.164]

Таким образом, можно предварительно определить величину поверхности теплообмена и при заданном диаметре трубок и длине найти соответствующее количество трубок. Компоновка трубок в пучок производится с учетом в основном конструктивных соображений. Конечно, надо при этом учитывать (необходимость получения соответствующей скорости теплоносителей и т. д. При подборе длины трубки нужно принять во внимание влияние ее на коэффициент теплоотдачи. [c.165]

Решение задачи теплообмена между двумя теплоносителями, разделенными теплопередающей стенкой (например, между горячей и холодной водой, между конденсирующимся паром и нагреваемым газом и т. д.), сводится в основном к определению коэффициента теплопередачи к. При этом необходимо во всех случаях отдельно определить три величины, которыми характеризуется ко- [c.165]

I — длина трубки в м п — количество ходов с — скорость теплоносителя в м/сек к — коэффициент теплопередачи в ккал/м- час С [c.174]

Теплоотдача жидкостей, которые не перемешиваются, происходит благодаря естественной конвекции. Коэффициент теплоотдачи в этом случае вычисляется по формулам, применяемым при расчете естественной конвекции. Коэффициент теплоотдачи конденсирующегося пара (при паровом обогреве) подсчитывается по формулам теплоотдачи при конденсации пара, а при применении жидкого теплоносителя — по формулам теплоотдачи при движении жидкости в каналах. [c.188]

Увеличение объясняется дополнительной турбулизацией потока теплоносителя в греющей рубашке и соответственным повышением коэффициента теплоотдачи. При этом гидравлическое сопротивление несколько возрастает. [c.194]

При применении жидкостного теплоносителя необходимо подобрать сечение трубок таким, чтобы оно соответствовало оптимальной скорости течения, обеспечивающей получение хорошего коэффициента теплоотдачи с приемлемыми с экономической точки зрения гидравлическими потерями. При паровом обогреве диаметр трубок нужно выбрать таким, чтобы стекающий конденсат занимал небольшую часть поверхности нагрева, а потеря давления не превышала значения, принятого в расчете. [c.196]

При вынужденном движении теплоносителя у оребренной поверхности коэффициент теплоотдачи может быть равным или даже больше коэффициента теплоотдачи гладких труб. Например, за.меры теплоотдачи при старостях 1—6 м/сек показали, что коэффициент теплоотдачи у реб- [c.202]

Если в теплообменном аппарате в качестве теплоносителей используются две жидкости с при.мерно одинаковыми теплофизическими свойства.ми, то равные коэффициенты теплоотдачи. могут быть получены при равных скоростях течения жидкостей. [c.208]

Коэффициенты теплоотдачи во всех случаях рассчитываются по формулам, рассмотренным в предыдущих главах. Конечно, весьма важным является выбор наиболее целесообразной конструкции с целью получения наибольшей тепловой производительности при меньших потерях давления и низких производственных расходах. Помимо коэффициента теплоотдачи обоих теплоносителей, находящихся в тепловом взаимодействии друг с другом, необходимо также определить влияние, оказываемое теплопроводностью материала трубок и тепловым сопротивлением загряз-не 1ия поверхностей нагрева. При [c.217]

В результате этого даже при большой скорости теплоносителя, движущегося внутри трубок. многоходового теплообменника, значение коэффициента теплопередачи к не является достаточно высоким. [c.218]

Так как теплофизические свойства теплоносителей практически одинаковы (вода при почти одинаковых температурах), то величины коэффициентов теплоотдачи пропорциональны скоростям теплоносителей, т. е. [c.222]

В уравнении для определения коэффициента теплопередачи k необходимо правильно оценить влияние загрязнения (инкрустации) поверхности нагрева с учетом свойств теплоносителей. [c.228]

Теплоотдача зависит в основном от вида высушиваемого материала, так как коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя (будь то жидкость или пар) по сравнению с коэффициентом теплоотдачи от плиты к материалу будет относительно велик. [c.241]

Дымовые газы как теплоноситель имеют весьма существенные недостатки. К этим недостаткам следует отнести низкие значения коэффициента полезного действия топок (в некоторых случаях он равен лишь 30%), что определяется высоким теплосодержанием продуктов сгорания, выбрасываемых в атмосферу. Высокое теплосодержание отходящих дымовых газов объясняется их высокой температурой, которая задается производством и необходима для нагрева сырья. Очень низкие значения коэффициентов теплоотдачи дымовых газов также заставляет повышать их температуру для того, чтобы повысить тепловой поток за счет увеличения температурного напора между дымовыми газами и стенкой обогреваемого аппарата. [c.251]

Следующим преимуществам лара как теплоносителя является большое значение коэффициента теплоотдачи при конденсации, что приводит к уменьшению поверхности нагрева аппарата. [c.271]

Если рассматривать перегретый пар как теплоноситель, то его свойства ничем не отличаются от свойств газа. Коэффициент теплоотдачи яри охлаждении перегретого пара (без конденсации) относительно невелик, как у всех газов. Выше мы указывали, что коэффициент теплоотдачи зависит от скорости течения пара вдоль поверхности нагрева. Чем большую скорость имеет пар, тем лучше будет теплоотдача. [c.284]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

При необходимости организации высокотемпературного обогрева при высоких коэффициентах теплопередачи иногда прибегают к использованию в качестве теплоносителей жидких металлов. [c.329]

В табл. 55 дана сравнительная характеристика жидких металлов, воды, дифенильной смеси и расплава солей. Весьма эффективным теплоносителем с точки зрения значений коэффициента теплоотдачи, температуры плавления и кипения, удельной теплоемкости, а также стоимости перекачки является натрий. Недостатком натрия является высокая активность по отношению к кислороду. Он является очень опасным горючим и взрывчатым веществом. [c.329]

Эффективным теплоносителем с высоким коэффициентом теплоотдачи, применяемым до очень высоких температур при атмосферном давлении, является эвтектика РЬ + В1. Этот теплоноситель в обращении сравнительно безопасен. [c.329]

Теплоноситель Примерный удельный вес вещества в жидком состоянии кг/м Температура в С Удельная теплоемкость в ккал/кг °С Теплопровод- ность в ккал/м час °С Коэффициент теплоотдачи при скорости 3 м/сек в трубке 0 2,5 мм в ккал/м час С Работа всасывания (отнесенная к воде, у которой она равна 1) [c.330]

Интенсификация теплообменных процессов, в том числе и процессов выпаривания, обусловливает использование теплоносителя при более высоких температурах, чтобы повысить коэффициент теплопередачи и снизить удельную поверхность теплообмена. Для предотвращения термического разложения химических веществ при высоких температурах теплоносителей и предупреждения аварий процессы выпаривания термически нестабильных продуктов проводят под вакуумом. Проведение процесса под вакуумом требует высокой надежности системы. Важными условиями бесперебойной и безаварийной работы являются герметичность оборудования, глубина и постоянство вакуума. Падение вакуума или подсос воздуха в систему прн образовании взрывоопасных смесей и высоких температурах теплоносителя могут привести к перегревам, загораниям и взрывам продуктов. [c.142]

Из уравнений (4,12 — 4,14) следует правомочность выделения второй и третьей групп независимых коэффициента потерь (притоков) тепла теплоносителей, отдающего тепло r no = T no(Pno, СОпо), и аналогичного коэффициента теплоносителя, воспринимающего тепло, ТЗПЕ = 13пв(Рпв, СОпв). [c.62]

Коэффициенты теплопередачи подсчитаны для теплоносителей (пара и воды) в соответствии с приведенными формулами и сведены в таблицу данных для подбора ка.ториферов (табл. 5.10). Средняя температура теплоносителя [c.202]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

Т f ш — исходная температура реагентов и теплоносителя, соответственно / = —АН1Ср и к связано с коэффициентом теплопередачи. [c.318]

Физическая размерность величин и К равна №/о и КВт , ° Jсоответственно. Коэффициент тешюпередачи удрбнее задавать обратной ему величиной Q = 1/К - термическим сопротивлением тепловому потоку. При передаче тепла от одного теплоносителя другому через разделяющую стенку, величина складывается из отдельных слагаемых,обусловленных частными термическими сопротивлениями материала стенки, и ламинарных пленок теплоносителей [c.54]

Коэффициенты 1/В и 1/В, имепт смысл постоянных времени аккумулирования тепла агентом и разделяющей стенкой аппарата со стороны соотвотсгвувщего теплоносителя. [c.55]

Пример 28. Требуется определить разность температур А/] между теплоносителем и стенкой при полной разности температур между теплоносителями, на-ходяшимися в тепловом взаимодействии, тО = 22,2° С, если коэффициент теплопередачи к = 440 ккал/м час °С, а коэффициент теплоотдачи на другой стороне аа = 3700 ккал1.м час °С. [c.162]

Из примера ясно видно то огромное значение, какое имеет экономическая сторона дела. При проектировании теплообменника нельзя стремиться к чрезмерному увеличению коэффициента теплопередачи только за счет увеличения скорости теплоносителя, но следует также иметь в виду производственную экономию. При этом для экономического проектирования оборудования необходи- [c.173]

Коэффициент теплоотдачи внутри трубки определяегся при применении жидких теплоносителей по соответствующим уравнениям конвективного теплообмена при паровом обогреве — по формулам теплоотдачи при конденсации пара на стенке, высота которой рав-198 [c.198]

Оребрение поверхности грубок предназначено для увеличения поверхности теплообмена со стороны теплоносителя, имеющего меньший коэффициент теплоотдачи. Ребристые трубки чаще всего применяются в воздухо- или газонагревателях, в воздухоохладителях и сушильных установках, реакторах и т. п. Применение их оправдано в случаях нагрева воздуха или газа горячей водой или паром, а также во всех других случаях, когда один из геплоноси-телей имеет большой, а другой — очень маленький по сравнению с первым коэффициент теплоотдачи, в результате чего получаются очень низкие значения коэффициента теплопередачи к и соответственно большие размеры поверхности нагрева. [c.199]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

При применении в спиральных теплообменниках в качестве одного из теплоносителей пара условия теплопередачи не являются столь благоприятными, как при теплообмене между двумя жидкостями. Так, например, при одинаковых производственных условиях, коэффициент теплопередачи спирального аппарата с паровым обогревом был получен равным 2500 ккал1м час°С, а в кожухотрубчатом аппарате коэффициент теплопередачи лежал в пределах 3500—4000 ккал/м час °С. [c.223]

Ребристые трубы находят широкое применение при изготовлении теплообменной аппаратуры. При использовании ребристых элементов труб успешно решается большинство проблем, связанных с нагревом, охлаждением и конденсацией сред. Применение ребристых и ошипованных элементов труб экономически целесообразно в таких теплообменных аппаратах, в которых условия теплообмена с одним теплоносителем существенно хуже, чем с другим. В этих случаях, увеличивая поверхность труб со стороны оребрения или ошипования, удается компенсировать низкий коэффициент теплоотдачи ео стороны газа и, следовательно, интенсифицировать процесс теплообмена, уменьшить вес, габариты и стоимость теплообменной аппаратуры, а также эксплуатационные расходы. [c.151]

В качестве примеров математических моделей теплообменных аппаратов ниже проанализированы модели теплообменников простейших типов, в которых осуществляется передача тепла между двумя потоками — теплоносителем и хладоагентом. Во всех математических описаниях предполагается, что движение потоков теплоносителя и хладоагента характеризуется простейшими гидродинамическими моделями идеальное смешение и идеальное вытеснение . Кроме того, допускается, что коэффициент теплопередачи через стенку, разделяющую теплоноситель и хладоагеит, является постоянной заданной величиной, которая не зависит от их объемных расходов. Последнее допущение, строго говоря, неточно однако оно принято в дальнейшем для упрощения математических выкладок при решении задач оптимизации. [c.62]