Неполное псевдоожижение

Неполное псевдоожижение может быть вызвано и неравномер-ностью подачи газа по сечению"газораспределителя.[На рис. 1.11 изображены основные типы" газораспределителей, применяемых в лабораторной практике и промышленности, — пористая плита, сетка или щелевая решетка и колпачковая решетка. Последние два [c.27]

Заметим, наконец, что в результате неполного псевдоожижения слоя линия на участке от Wq до Wq может в реальных условиях оказаться не горизонтальной (пунктирные линии на рис. 1-21, б). [c.84]

Предпосылки расчета реактора. По имеющимся в настоящее время, вероятно, неполным данным можно установить следующие характеристики реактора с псевдоожиженным слоем [c.296]

В настоящее время изучаются процессы более рационального получения как водяного газа, так и продуктов его гидрирования. Как выяснилось, получать водяной газ из метана посредством неполного сжигания его в чистом кислороде при 15—17 ат более выгодно, чем разложением парами воды. С другой стороны, гидрирование окиси углерода легче осуществить, применяя катализатор в псевдоожиженном слое в этом случае катализатор является также и теплоносителем, что позволяет точно поддерживать температуру. В таком процессе применяют железные катализаторы при 315 °С и 16 ат, степень конверсии при этом достигает 90%, а выход бензина 80% (октановое число 80), считая на полученный конденсат. Выход продуктов реакции в единицу времени и на единицу объема катализатора также намного больше, чем в процессах с неподвижным слоем катализатора. Образуются и кислородсодержащие продукты. [c.256]

Результаты эксперимента по движению псевдоожиженного неска через насадки различной формы (табл. XV-2) показывают некоторое, хотя и неполное, соответствие с теорией. [c.582]

Одновременно с процессом Лурги были разработаны другие, технологически отличающиеся от него процессы газификации каменного угля, которые вполне подготовлены к внедрению их в промышленных масштабах. К ним прежде всего необходимо отнести процесс, осуществляемый в газогенераторе Винклера, который, по сути дела, является одной из первых попыток промышленного внедрения технологии газификации в псевдоожиженном (кипящем) слое [1]. Мелкокусковой уголь или кокс (средний диаметр 0,8 мм) газифицируется при атмосферном давлении парокислородным дутьем, а зола топлива выводится из реакционной зоны потоком газа. Процесс недостаточно эффективен главным образом из-за неполной сепарации и склонности к большим потерям топлива. Поскольку процесс осуществляется при атмосферном давлении, у него ограничена удельная производительность по газу. [c.160]

I. Элементарная диффузионная модель, содержащая лишь один параметр —тензор коэффициентов диффузии О, —не отражает всех особенностей перемешивания твердой фазы в псевдоожиженном слое. Эти особенности наиболее сильно проявляются в нестационарных режимах, в частности, в виде проникновения неполностью размешанных языков. Следующим приближением является двухпараметрическая модель (II.47), учитывающая наличие циркуляционных потоков твердой фазы и макроскопического переноса частиц с этими потоками. Преимущественно вертикальное направление этих потоков (вверх-вниз), по-видимому, объясняет наблюдавшееся на опыте значительное превышение Д,р д над [c.111]

Рис. П-9. Схема реактора для закаливания В псевдоожиженном слое продуктов неполного окисленпя метана [6J

Процессы, протекающие в области внутренней диффузии, т. е. при неполном использовании внутренней поверхности катализатора. К этим процессам относятся конверсия окиси углерода, синтез метанола, дегидратация спиртов и др. Однако псевдоожижение катализаторов при осуществлении таких процессов применяется пока редко. [c.86]

Дожигание газов над псевдоожиженным слоем позволяет устранить продукты неполного горения в дымовых газах. В то же время практически на всех действующих установках наблюдается повышенный механический недожог в золе [125]. [c.54]

Начальная (неполная) область псевдоожижения 0.003 1.34 2004 2.69.10-4 [c.316]

При большой скорости газов в факеле или недостаточной высоте кипящего слоя факел может выйти за его пределы. О наличии такого нарушения свидетельствует повышение температуры отходящих газов по сравнению с температурой слоя при постоянном расходе раствора и постоянной начальной температуре теплоносителя. Это ведет к увеличению потерь тепла и неполному использованию возможностей псевдоожиженного слоя и факела. [c.162]

Предлагается также [516] вводить в псевдоожиженный слой трубчатый парогенератор для снятия тепла. Таким методом можно получать нагретый пар без сжигания топлива, т.е. без эмиссии СО2, если не считать СО2, образующийся из-за неполной селективности окислительной конденсации. Другой рассмотренный в [515] вариант сочетание экзотермической окислительной конденсации с эндотермической паровой конверсией метана. В последнем случае во флюидный слой катализатора окислительной конденсации вводятся трубки, заполненные катализатором паровой конверсии. Выше (см. рис. 7.35) мы рассматривали возможность создания термонейтрального процесса окислительной конденсации совместно с конверсией. [c.321]

Из работы Мэтиса и Уотсона остается неясным, почему Кав должно достигать максимального значения при У = 0,122 м/сек, хотя, возможно, это объясняется неполным псевдоожижением ири более низких скоростях и порщнеобразованием — при более высоких. [c.131]

Следует подчеркнуть, что в настоящей главе будут рассмотрены только реакторы периодического действия, реакторы вытеснения и реакторы смешения, хотя в промышленности распространены и другие разновидности реакторов, например реакторы с псевдоожиженным слоем. В этом случае картина получается неполной, однако результаты исследования процессов, протекающих в указанных идеализированных типах реакторов, оказываются достаточными для выявления превалирующих факторов. В случае необходимости эти данные могут быть использованы также для изучеиия ругих типов реакторов. [c.107]

VIII-8), что в его экспериментальном диапазоне зависимость между j i и к, по существу, не зависит от изменения высоты осевшего слоя (к аналогичным выводам пришли также Оркатт с соавт. и Ланкастер ). Это означает, что эффективности катализатора в верхней и нижней частях реактора сопоставимы. Данное заключение примечательно, так как, согласно измерениям, дискретная фаза диспергирована более тонко в основании, чем в верхней части псевдоожиженного слоя со свободно барбо-тирующими пузырями Эти наблюдения качественно объяснимы, если предположить, что уменьшение поверхности пузыря и скорости переноса по высоте слоя сопровождается одновременным понижением скорости реакции за счет падения концентрации реагента (т. е. перемешивание в непрерывной фазе неполное). Следовательно, если, например, скорость реакции была бы лимитирующим фактором в основании слоя, то это положеняе должно было бы еще сохраниться на выходе из него, где скорости реакции и массопередачи были бы меньше и в результате не наблюдалось бы никакого влияния высоты слоя на его характеристику. Иная ситуация может возникнуть при больших расходах газа, когда возможно уменьшение скорости межфазного обмена газом из-за образования очень больших пузырей или при высоких скоростях реакции. [c.367]

В реальных системах, вследствие неполного перемешивания частиц (рис. Х-24, б, в), а также некоторого продольного перемешивания газа его частичного байпассирования и т.д., величина На может превысить рассчитанную по формулам (Х,33) и (Х,34). Во всяком случае, поскольку для псевдоожиженного слоя характерны небольшие значения Ке, то Н редко превышает несколько десятков диаметров частиц. На практике величина На обычнв составляет от нескольких миллиметров до нескольких сантиметров, что, как правило, значительно меньше рабочей высотк слоя Н и позволяет считать Т = в. [c.455]

В качестве примера приведем успешно работающий в СССР отопительный котел приведенной производительностью 6,5 т/ч, оборудованный топкой с КС площадью 3 м , для сжигания каменных газовых углей и их отходов с зольностью от 25 до 72%. Он был построен после испытаний на различных углях пилотного котла приведенной производительностью 10 т/ч [25], В топку загружается дробленый уголь, прошедший через сито 10 мм, концентрация горючих в выгружаемом из слоя шлаке составляет 1—2%, скорость псевдоожиження на номинальном режиме равна 3—4 м/с, избыток воздуха на выходе из топки колеблется в пределах от 0,2 до 0,8 сверх стехиометрического (при малых нагрузках — выше). В результате 1,1 Н-1,7 МВт/м , Возврат уноса на дожигание отсутствует, поэтому потери теплоты с недогоревшим топливом (в основном, в унесенной из топки золе) увеличиваются с ростом скорости псевдоожижения от 6,5 до 14 %, Потери теплоты с газообразными продуктами неполного сгорания составляют 0,5—1,5 % Высота слоя в спокойном состоянии составляет 0,3 м. Несмотря на малую высоту слоя, трубы, размещенные в нем и над ним, воспринимают до 50 % всей теплоты, передаваемой воде и пару. [c.230]

При интенсивном псевдоожижении тогшива состав и скорость газа около каждой горящей частицы непрерьшно меняются. Расчет состава газа в этих условиях является весьма трудной задачей. Для ее упрощения рассматриваются реакции С + О, = СО, и СО, + С = 2С0. Образование СО путем неполного окисления С и догорание СО не учитываются. [c.85]

В настоящее время затруднительно сделать выбор из предложенных формул для расчета R oht., приводящих, как это можно видеть из рис. IX-30, к результатам, разнящимся почти на порядок. Причина таких различий заключается в том, что сравнительно небольшое изменение гидродинамической обстановки в системе может привести к существенному сдвигу максимума сс, хотя сама величина Ктах меняется при этом сравнительно мало. Более того, в одной и той же системе при исследовании теплообмена от пучков вертикальных труб к псевдоожиженному слою конфигурация кривых Nu = /(Re) или a = f(w) для различных трубок в пучке заметно различается (см. рис. IX-14), что свидетельствует о неполной идентичности гидродинамической обстановки на различных расстояниях трубки от оси аппарата. В то же время величины max (Numax) ДЛЯ разных трубок пучка (кроме периферийной) сколько-нибудь значительного различия не обнаруживают. [c.345]

Существует и третий виД процессов, для которых псевдоожижение может дать определенные преимущества — это процессы, протекающие в области внутренней диффузии, т. е. при неполном использовании внутренней поверхности катализатора. Уменьшение размера зерен катализатора по- зволит здесь значительно повысить использование внутренней поверхности. К этим процессам относятся конверсия окиси углерода, синтез метанола, дегидратация спиртов и др. Однако псевдоожиженпе катализаторов при осуществлении таких процессов прпдгр-няется пока редко. [c.80]

В топке 11 при помощи горелок 1 происходит сжигание природного газа с коэффициентом расхода воздуха а = 0,5—0,6, при этом в продуктах сгорания содержится до 25% (СО + Нз). Продукты неполного сжигания природного газа с температурой порядка 1100—1200° С направляются через беспровальную решетку 10 в камеру (зону) 9 нагрева и восстановления руды. Сюда же из отдельного бункера шнековый питатель 2 подает исходную руду крупностью 5—О мм. В этой камере, подобно работе однозонных печей, происходит нагрев окисленной руды до температуры порядка 800 С и ее восстановление до магнетита по реакции РсгОз Рез04. Находясь в псевдоожиженном состоянии, руда свободно перетекает через порог в разгрузочную течку 14, а дальше при помощи шнекового питателя специальной конструкции 12 подается в зумпф насоса. В течение работы печи разгрузочная течка 14 находится под завалом на полное сечение, создавая совместно со шнеком затвор от утечки газа в атмосферу. [c.331]

Во всех камерах печи поддерживаются рабочие скорости псевдоожижения порядка 2,5 м1сек. Продукты неполного сжигания природного газа, пройдя последовательно все камеры и полностью отдав химическое тепло, удаляются из печи с температурой около 450° С через патрубок 4. [c.332]

Фирма Gesells haft fur Kohlete hnik разработала процесс каталитического крекинга, осуществляемый в печи из хромоникелевой стали с наружным обогревом при 900—1000 в присутствии никелевого контакта и небольшого количества воздуха. Синтез-газ получают также неполным сжиганием природного газа с ограниченным количеством кислорода. В США конверсия синтез-газа проводится на псевдоожиженном пылевидном катализаторе, состоящем из подщелоченного железа. При таком методе достигается хороший отвод тепла, в связи с чем появляется возможность строить очень крупные реакторы (например, емкостью 100 м ). В реактор вмонтирован генератор нара, состоящий из большого числа вертикальных кипятильных трубок, соединенных общим коллектором. [c.161]

Как указывалось в разд. 2.9, при огневом обезвреживании пастообразных и твердых отходов в вертикальных циклонных реакторах с твердым шлакоудалением наблюдается повышеп-ный механический недожог [130]. Для его устранения в НПО Техэнергохимпром разработан ко.мбинированный реактор (рис. 2.30). Термообработка мелких фракций происходит в объеме циклонной камеры, а крупные фракции (несгоревшие или неполностью сгоревшие частицы отходов), отсепарированные под действием закрученного потока, попадают в псевдоожиженный слой инертного материала, например минеральных составляющих крупных фракций. В псев- [c.71]

В обоих случаях применяются относительно концентрированные растворы регенерирующих агентов, которые пропускают через колонну снизу вверх со скоростью, достаточной для псевдоожижения смолы и выноса образующегося сульфата кальция (но не ионита). Степень регенерации 95%. Неполная регенерация ионитов не препятствует получению чистой Н3РО4 ввиду большой разницы в степени ионизации Н3РО4 и ее соли на стадии катиопирования и в силе фосфорной и серной кислот при анионировании. Продолжительность регенерации 15—30 мин. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология