Деформация корпусов аппаратов

Для предупреждения и снижения сварочных деформаций прибегают к преднамеренному деформированию свариваемых элементов при сборке, симметричному наложению слоев и швов для уравновешивания деформаций, уменьшению размеров швов, закреплению деталей и узлов в приспособлениях и др. Общим< мероприятием для снижения сварочных напряжений и деформаций является выбор рациональной последовательности сборочных и сварочных операций для детали, узла или изделия. К таким мероприятиям общего назначения относятся также регулирование погонной энергии при сварке и проковка швов. Закрепление свариваемых элементов при сборке приводит к усилению сварочных напряжений. Поэтому среди мероприятий по их снижению отправным и часто решающим является применение такой последовательности сборочно-сварочных операций, которая позволяет вести сварку элементов в незакрепленном состоянии. Так, сборка корпуса аппарата из нескольких (п) обечаек состоит из сборки стыков продольных швов п обечаек и сборки стыков поперечных швов га обечаек после сварки продольных швов. [c.206]

Рис. 23. Схема деформации корпуса аппарата.

Основными дефектами реакционной аппаратуры установок каталитического крекинга с пылевидным катализатором является разрушение футеровки, деформация корпуса аппарата, появление трещин в сварных швах корпуса и циклонов, отрыв стояков циклонов, клапанов-захлопок и распорных труб, деформация и эрозия распределительных решеток, эрозионный износ линий пневмотранспорта. [c.109]

При гидравлическом испытании аппараты располагают на простейших стеллажах из шпал. Корпус аппаратов большого диаметра, имеющий относительно небольшую толщину стенки, следует проверить расчетом на прочность и жесткость до проведения испытания. Во избежание деформаций корпуса аппарат при испытании располагают на песчаной подушке, обеспечивающей угол опирания аппарата по периметру порядка 90°. Кроме того, корпус укрепляют внутренними временными распорками из труб, которые устанавливают в нескольких местах по длине аппарата. [c.122]

Обычно аппараты футеруют в два или три слоя в зависимости от степени агрессивности среды и рабочих условий. На рис. 5.1 показана трехслойная футеровка. Первый ее слой, выполненный из эластичного коррозионностойкого материала (винипласта, полиизобутилена, свинца, резины и пр.), предотвращает попадание на поверхность металла агрессивной среды через швы между штучными материалами второго и третьего слоев футеровки. Кроме того, первый слой в определенной степени компенсирует разность температурных деформаций корпуса аппарата и основной футеровки. [c.125]

Для избежания растрескивания футеровки вследствие деформации корпуса последний должен обладать необходимой жесткостью. Аппарат проектируют с учетом воздействия рабочего давления и температуры, статических нагрузок от веса аппарата, технологической среды, футеровки и нагрузок от газоходов, насадки и других внутренних устройств. Должны быть учтены местные деформации корпуса аппарата в местах опор, динамические нагрузки, передаваемые на корпус при работе перемешивающих и распределительных устройств, а также ветровые и сейсмические нагрузки. [c.206]

Однако в некоторых случаях фактор набухания выполняет и положительную роль, компенсируя высокие напряжения растяжения в футеровке, возникающие в случае большей температурной деформации корпуса аппарата по сравнению с деформацией футеровки. Этот принцип широко используют в зарубежной практике при создании тонкослойных предварительно напряженных футеровок с использованием специальных вяжущих. [c.283]

Особенно большие трудности возникают при чистке и ремонте теплообменных аппаратов с плавающей головкой при выталкивании трубного пучка из корпуса аппарата. Когда отсутствуют необходимые приспособления и механизмы, эта работа связана с тяжелым физическим трудом, причем нередко происходит сильная деформация трубного пучка. [c.127]

Аппарат установлен на конической опоре. В опорном кольце, приваренном к корпусу аппарата, выполнены сигнальные отверстия для контроля перекрываемого кольцом участка продольного сварного шва. Коническую опору часто не приваривают к опорному кольцу корпуса аппарата, что позволяет более надежно компенсировать разность температурных деформаций корпуса и опоры. В верхней части опора имеет кольцо жесткости, поперечное сечение которого можно определить по формуле [c.231]

Роторы с фиксированным зазором между лопастями и корпусом аппарата должны быть смонтированы особенно тщательно, с динамической балансировкой с учетом разницы в температурных деформациях самого ротора и корпуса аппарата. Зазор между корпусом и лопатками ротора зависит от вязкости поверхностного натяжения и теплопроводности концентрируемого раствора на практике оп изменяется от 0,75 до 2,50 мм [115]. [c.123]

Корпус теплообменника относят к сосудам, которые необходимо обслуживать в соответствии с правилами Госгортехнадзора. К корпусу аппарата приварено по две опоры, которыми он устанавливается на постамент. Так как температурные деформации корпуса между опорами могут достигать нескольких миллиметров, одну из опор делают подвижной. [c.51]

Если зазор Д между корпусом и бандажом недостаточен, то для компенсации возникающих температурных деформаций, т. е. при 0,5а 01 (<н — /о) >. Д возникают температурные напряжения в местах посадки бандажа на корпус ( , — температурный коэффициент линейного расширения материала корпуса, — температура корпуса аппарата в рабочих условиях, °С = [c.152]

Преимуществом подвесной нагревательной камеры (рис. УПМ, в) являются меньшая опасность нарушения плотности развальцовки нагревательных труб вследствие деформаций и несколько более интенсивная циркуляция раствора благодаря кольцевому каналу между корпусом аппарата и нагревательной камерой. Недостатки рассматриваемого аппарата меньшая компактность, а также усложнение узлов входа греющего пара и выхода конденсата. [c.387]

Для компенсации температурных деформаций корпуса горизонтальных теплообменников одну из опор (как правило, у подвижной трубной решетки аппарата) выполняют подвижной. [c.341]

В ряде конструкций имеет место дополнительное нагружение отдельных деталей и узлов в результате выбора нерациональной схемы действия сил. Рассмотрим случай, типичный для пищевого оборудования (рис. 19), когда шнек аппарата приводится во вращение от электродвигателя через червячный редуктор 1 и цепную передачу . При данной схеме нежесткий корпус нагружен силой, возникающей в приводе. При деформации корпуса витки шнека касаются стенок последнего, что приводит к возрастанию крутящего момента и, следовательно, дополнительных нагрузок. Для избежания заклинивания необходимо увеличение жесткости корпуса и, следовательно, массы. Разгрузка конструкции от дополнительных нагрузок достигается применением редуктора /, соосно уста- [c.24]

Все жесткие теплообменники имеют малую длину, чтобы разность абсолютных удлинений не превышала допускаемых величин. Поскольку температурные напряжения велики, теплообменники жесткой конструкции без компенсации применяют только в тех случаях, когда разность между температурами стенок корпуса и труб не превышает 40°С. Когда эта разность более 40°С, корпус аппарата снабжают линзовыми компенсаторами, которые воспринимают температурные деформации (рис. У1-5). Как правило. [c.170]

При необходимости обеспечения больших перемещений труб И кожуха используют теплообменник с плавающей головкой (рис. У1И-14, б). Нижняя трубная решетка 2 является подвижной, что позволяет всему пучку труб свободно перемещаться независимо от корпуса аппарата. Этим предотвращаются опасная температурная деформация [c.329]

Защита технологического оборудования. Как показала практика, эффективная защита технологического оборудования возможна лишь в том случае, если соблюдены все требования, предъявляемые к металлическому оборудованию ОСТ 26-291-81, ГОСТ 12.3.016—79, ГОСТ 24444—80, СНиП П-18-75, СНиП 111-23-76, ОСТ 36-101-83, а при защите гуммированием— ОСТ 26-01-1475-82. В основном эти требования сводятся к следующему. Аппараты, емкости, газоходы, воздуховоды и их опорные конструкции выполняются только прочными и жесткими. Конструкция оборудования должна исключить возможность деформации или вибрации, которые обязательно приведут к нарушению покрытия. Сварка аппаратов производится только встык, все внутренние швы должны быть сплошными, плотными, гладко зачищенными заподлицо с защищаемой поверхностью. Все элементы жесткости корпуса аппаратов или емкостей выносят наружу конструкция аппаратов должна обеспечить доступ ко всем участкам поверхностей, подлежащих защите и ремонту покрытия. В соответствии с ГОСТ 12.3.016—79 и СНиП 111-23-76 технологическое оборудование (замкнутые аппараты и емкости разных размеров, заготовки технологических аппаратов, элементы газоходов, укрупняемые в процессе монтажа), внутренние поверхности которого подлежат защите от коррозии, должно иметь съемные [c.87]

Преимуществом горизонтального реактора является возможность использования коротких слоев катализатора, для которых требования к прочности гранул менее жесткие. Кроме того, не имеют особого значения и явления усадки катализатора. Однако без дополнительно принятых мер (например, футеровки корпуса или его обдува) горизонтальные реакторы могут работать с ограниченным перепадом температур в слое катализатора. Иначе корпус аппарата и внутренние конструкции могут быть разрушены в результате температурных деформаций. Поэтому в наиболее простом варианте горизонтальные реакторы применяют только для низкотемпературной конверсии окиси углерода. [c.395]

Важная особенность моделирования остаточных деформаций - это нелинейность теплофизических свойств металла корпуса аппарата и изоляции. [c.82]

Для компенсации температурных деформаций корпуса эти аппараты могут быть изготовлены с линзовыми компенсаторами, которые встраиваются в самом корпусе. Применение этих компенсаторов ограничено условным давлением (/ У = 6 кГ/см ). Число ходов по трубкам в зависимости от предъявляемых требований [c.41]

Одним из факторов, сдерживающим процесс совершенствования опорных устройств реакторов является большая приверженность проектировщиков к традиционным конструкциям опор вертикальных аппаратов. Однако следует учесть, что, если для большинства процессов нефтепереработки переходный период нагрева - охлаждения аппарата пренебрежительно МП по сравнению с периодом стабильной его работы на заданном температурном реж1ше, то для реакторов УЗК этот переходный период сопоставим с периодом работы аппарата на режиме [4-7]. Поэтому для повышения надежности работы реактора в целом необходим исключительно новый подход к решению задачи крепления его к постаменту. Одним и.ч возможных путей решения этой задачи является применение такой плавающей опоры, чтобы термические деформации корпуса реактора компенсировались перемещением лап опоры на катковых элементах, а динамические усилия ветрового напора при этом демпфировались каким-либо образом, например, путём защемления опорных лап на постаменте при помощи упругих элементов. [c.11]

Вертикальные аппараты состоят из подвижных и неподвижных элементов, образующих единую жесткую конструкцию, устанавливаемую с помощью опоры на фундамент. В такой конструкции работа одних элементов оказывает определенное влияние на другие — гидродинамическое давление вращающихся масс жидкости действует на неподвижные элементы аппарата, а температурные и упругие деформации корпуса влияют на работу вращающихся элементов аппарата. [c.40]

Во многих случаях на трубах и корпусах аппаратов фланцы ставят на резьбе (рис. 186, б). Этот простой и удобный способ выполнения фланцев следует применять с осторожностью при работе с высокими температурами, так как при значительной разности температур у трубы и фланца труба обжимается фланцем, что приводит к остаточным деформациям и впоследствии к сползанию фланца с резьбы. Это явление особенно часто происходит при мелкой резьбе на трубах большого диаметра. Температурных влияний в значительной мере избегают хорошей термоизоляцией фланцев и постепенным прогреванием трубопровода. [c.412]

Компенсация температурных деформаций у теплообменников с и-образ-ными трубами обеспечивается свободным перемещением трубного пучка в осевом направлении в корпусе аппарата. [c.428]

Обозначим через повышение температуры стенки, зависящее от радиуса г и коэффициента линейного расширения а материала обечайки. В рассматриваемом случае относительные деформации корпуса аппарата, находящегося под действием давления и температурных воздействий, исходя нз обобщенного закона Гука могут быть записаны в следующем виде [c.129]

При установке эмалированных аппаратов и аппаратов с керамическим покрытием необходимо тщательно следить, чтобы все лапы аппарата плотно соприкасались с опорными поверхностями. В противном случае при затяжке анкерных болтов могут возникуть деформации корпуса аппарата, влекущие за собой разрушение защитного покрытия. Недопустимы также перекосы фланцев при подсоединении аппаратов к коммуникациям, вызывающие разрушение защитного покрытия в штуцерах и вблизи штуцеров. [c.226]

Нужно помнить, что для аппаратов, работающих под давлением пара меньшем, чем имеет питающий паропровод, необходимо установить на питающем паропроводе редукционный клапан, запорный вентиль, предохранительный лапан и манометр, чтобы давление в сосуде не могло подниматься выше допускаемого. Небрежная подготовка паровой панели к работе приводит при пробных запусках аппаратуры к аварии. Чаще всего происходит выдавление днищ и деформация корпуса аппарата, заключенного в паровую рубашку, куда подавался пар с давлением выше допустимого. [c.36]

По межтрубному пространству аппараты выполняют как одноходовыми, так и щногоходавыми. Диаметр корпуса изготовляемых теплообменников может быть 325, 478, 630, и 1 020 мм. Для компенсации температурных деформаций эти аппараты могут быть изготовлены с линзовыми компенсаторами на корпусе. Применение линзовых компенсаторов ограничивается условным давлением 6 кГ/сле . По требованию заказчика теплообменные аппараты с неподвижными трубными решетками могут быть изготовлены для установки в горизонтальном или вертикальном положении. [c.212]

При переменном температурном напоре (чередование циклов нагрева — охлаждения) возможньт значительное окалинообразование и ускоренный износ корпуса аппарата, высокие остаточные деформации и образование трещин в сварных швах. [c.40]

Одинарный корпус (рис. 1.11, а) состоит из секций 2 и крышек / и 5. Секции и крышки центрируются иа цилиндрических заточках. Уплотнение стыков происходит за счет металлического контакта притертых поясков и при помощи резиновых колец. Уплотняющее усилие создается стяжными шпильками, которые воспринимают также усилия от температурных деформаций корпуса. Крышки литые, либо сварнолитые секции — литые или кованые. Внутри секции зафиксированы направляющие аппараты, выполненные с обратными подводящими каналами в одной или в двух литых деталях. Чтобы избежать разборки ротора, в некоторых насосах применяют разъемные направляющие аппараты (рис. 1.11,6). [c.27]

Термическую обработку с фазовой перекристаллизацией редко применяют в аппаратостроении, так как высокие температуры нагрева вызывают обезуглероживание, окалинообразование, деформации, если не применять специальные меры предупреждения. Поэтому ее не применяют в корпусах аппаратов из сталей, склонных к закалке на воздухе, для которых подогрев не является эффективным, нанример для сталей Х5М и 0X13. [c.268]

Корпуса аппаратов и емкостей должны быть рассчитаны на прочность с учетом принятой конструкции и массы технологической среды исходя из допустимой для каждого вида покрытий величины предельных деформаций стального корпуса под нагрузкой. Особые требования жесткости предъявляют к корпусам аппаратов и емкостей, подле кащих защите футеровкой. По данным ВНИИкоррозии толщина обечайки корпуса с учетом защиты наружной поверхности от атмосферной коррозии независимо от результатов расчета для аппаратов диаметром [c.88]

Учитывая рост единичных мощностей производств и наметившуюся тенденцию увеличения габаритов защищаемого оборудования, особое внимание следует уделять проверке жесткости конструкпий подлежащих защите. Корпуса аппаратов и емкостей должны быть рассчитаны на прочность с учетом принятой конструкции защиты и допустимой для каждого вида покрытий величины предельной деформации под нагрузкой. Особые требования жесткости предъявляют к корпусам аппаратов и емкостей, подлежащих защите футеровкой. Исходя из опыта эксплуатации футерованного оборудования, толщина стенки корпуса с учетом защиты наружной поверхности от атмосферной коррозии для аппаратов диаметрам от 2 до 6 м должна быть принята не менее 6 мм для аппаратов больших диаметров толщина обечайки корпуса (мм) должна приниматься по расчету, но не менее 8 при диаметре аппарата до 6 м 10 при диаметре до 10 м 12 при диаметре до 14 м 14 при диаметре до 18 м. Оборудование, работающее под налив, диаметром более 10 м и высотой более 5 м допустимо изготавливать из отдельных царг с уменьшающейся по высоте толщиной в соответствии с расчетом при условии, что толщина нил ней царгн не менее указанной выше. Толщина металла плоских днищ и стенок прямоугольных конструкций (травильных и гальванических ванн, бассейнов обезвреживания, ершовых смесителей и т.п.) должна быть рассчитана, исходя из обеспечения допустимого значения прогиба металла, как правило, в пределах 2 мм на 1 м длины стенки или диаметра защищаемого объекта. Для оборудования, устанавливаемого на открытых площадках, марки сталей должны подбираться с учетом расчетной температуры окружающего воздуха в соответствии с требованием ОСТ 26-291—81. Применение кипящих сталей не рекомендуется, а в ряде случаев (при возможности воздействия низких температур oкpyяiaющeгo воздуха) не допускается, так как это может привести к разрушению стального корпуса футерованного оборудования. [c.129]

Теплофизические свойства футеровочных мат-ариалов и металла существенно отличаются друг от друга. Следствием этого является различие в температурных деформациях металла и футеровки. Это может привести либо к обжатию футеровки металлом, либо к появлению на границе металл — футеровка радиальных растягивающих напряжений, превышающих величину адгезии между замазкой и металлом (или подслоем). В последнем случае возможно образование зазора между футеровкой и металлом. Чаще всего это явление наблюдается в летний период (прогрев металла) при наличии-, непроницаемого подслоя, низкой адгезии замазки к нему и повыщенной температуры внутри аппарата при наличии теплоизоляции при футеровке оборудования теплопроводными материалами (уголь, графит и т.н.). Поэтому при проведении прочностного расчета футеров ки необходима проверка ее на совместную работу с корпусом аппарата. [c.181]

Расчет футеровок на прочность. При проектировании футеровок важное значение имеет определение напряженного состояния системы кожух — футеровка, возникающего при воздействии на футеровку основных эксплуатационных факторов давления, температуры и набухания. Представление о напряженном состоянии футеровки можно составить, рассматривая футеровочный аппарат как многослойный цилиндр пз материалов, обладающих различными физико-ме-ханнческими свойствами. При этом делают основные допущения корпус аппарата работает совместно с футеровкой материалы многослойного цилиндра однородны, изотропны и деформации их носят упругий характер величина коэффициента Пуассона для всех слоев принимается одинаковой и равной 0,25 при определении деформаций радиальные напрялсения не учитываются ввиду их малости [c.182]

Одним из распространенных аппаратов этой группы является гори.зонтальный корьхтный растворитель для калийных руд с комбинированной шнеково-ленточной мешалкой, известный под названием шнековый растворитель (рис. IV. 19). Он состоит из сварного корпуса 24 корытообразной формы с машалкой и наклонным ковшевым элеватором 14 для выгрузки нерастворившейся твердой фазы. Корпус снабжен герметичной крышкой 7, на которой раснолоя ены люки-лазы 4, и поперечными перегородками iO, достигающими окружности, описываемой элементами мешалки. Перегородки, предназначенные для уменьшения продольного перемешивания, делят объем растворителя на шесть секций. Корпус растворителя и наклонного элеватора опирается на строительные конструкции лапами 13, которые могут перемещаться по роликам при температурных деформациях корпуса. [c.196]

Горизонтальные аппараты устанавливают на седловых опорах (рис. 2.29 г). Число опор определяется расчетом, оно может быть равно двум и более. Неподвижной выполняется только одна опора, остальные опоры - скользящие. Расстояние между подвижной и неподвижной опорами выбирают так, чтобы температурная деформация корпуса между смежными опорами не превышала 35 мм. Конструкции, типы и размеры седловых опор стандартизованы в зависимости от диаметра аппарата и нагрузки О, приходящейся на одну опору (ОСТ 26-2091). Опорный лист приваривается к аппарату прерывистым щвом. Угол охвата корпуса опорой или подкладным листом должен быть не менее 120 . Катет шва принимается равным меньшей из свариваемых элементов толщине стенки. Корпус горизонтального аппарата в седловых опорах испытывает воздействие значительных поперечных сил и изгибающих моментов. Расчет таких аппаратов на прочность и расчет на прочность элементов опоры выполняют согласно РТМ 26-110-77. [c.70]

Давая сравнительную оценку описанным выше конструкциям роторно-пленочных испарителей, необходимо отметить, что все они сложны и дороги в изготовлении. Необходимость сохранения по всей высоте аппарата небольшого (1—2 мм) зазора между лопастями ротора и корпусом (в испарителе Лува ) или необходимость обеспечения плотного прилегания лопастей к корпусу (в испарителе Самбай ) в условиях меняющейся температуры предопределяет высокие требования к качеству изготовления аппаратов. Так, корпус аппарата необходимо растачивать по всей длине с обязательным учетом температурной деформации. Недопустимо даже минимальное отклонение от цилиндрической формы корпуса. Ротор требует прецизионной динамической балансировки. [c.169]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология