Виды орошения в колонне

Распределение жидкостей в насадке колонны. Орошаемая насадка не оказывает такого выравнивающего действия на поток жидкости, как на поток газа. Это объясняется различием в характере течения капельной и сжимаемой жидкости (газа) через слой колец. Введенный в колонну газ растекается по торцу насадки (обычно нижнему) как по фронту решетки [стр. 8, формулы (2) и (3)] и заполняет весь свободный объем насадочных тел. У подаваемой на орошение колонны жидкости (независимо от типа оросительного устройства колонны, см., например, рис, , а—г) подобное растекание отсутствует для ее распределения внутри аппарата характерно пленочное течение по наружной и внутренней поверхности насадочных тел. Вместе с тем нри кольцевой насадке (см. рис. 2, а и г) небольшое количество жидкости падает также в виде капель, струек и отраженных брызг внутрь колец и между ними, а при использовании хордовой и листовой насадки — в свободное пространство между ее плоскостями. [c.16]

Избыточное тепло из атмосферной колонны АВТ отводится обычно орошением двух видов из верхней части — острым испаряющимся (ОИ), из средней — промежуточным неиспаряющимся циркуляционным (ПНЦ) орошением (9). Так как тепло, отводимое из колонны ПНЦ орошением, почти полностью регенерируется, то по сравнению с теплом, которое отводится ОИ орошением и передается воде, его количество стремятся максимально увеличить. Однако ири этом не всегда помнят, что от того, в каком соотношении распределяется тепло между этими двумя видами орошения колонны, в значительной степени зависит четкость разделения бензина от керосина и последнего от дизельного топлива [5, 9, 10]. [c.62]

В схемах с тепловым насосом на верхнем продукте в качестве хладоагента используют пары орошения и дистиллята (см. рис. П-6, б), которые после подогрева в теплообменнике 2 и сжатия в компрессоре конденсируются в подогревателе колонны 4. Затем жидкость охлаждается в теплообменнике 2, дросселируется в дросселе, и после сепарации образовавшихся фаз в сепараторе часть охлажденной жидкости подается на орошение колонны, а остальное количество отбирается в виде дистиллята. Избыточное тепло компрессора снимается также в холодильнике 3. [c.111]

Технологическая схема получения неопентилгликоля изображена на рис. 10.8. Технический формалин (37%-ный) подается в колонну I. С верха колонны при температуре 64—66 С отводится метанол в виде товарного продукта. Кубовый остаток из колонны 1 при 100 С подается на верхнюю тарелку колонны 2, предназначенной для извлечения остаточного метанола. С верха колонны 2 при температуре 96—98 °С отводится продукт, содержащий 10—11% метанола, который возвращается в куб колонны 1. Кубовый продукт колонны 2, содержащий не более 0,1% метанола, охлаждается до 60—65 °С и подается в середину вакуумной колонны 3 (верх колонны — 50—100, низ — 400 мм рт. ст.), которая предназначена для концентрирования формальдегида. С верха колонны 3 при температуре 42—45 °С отводится 9—10%-ный водный раствор формальдегида, часть которого подается на орошение колонны 3, а остальной — в колонну 4 для извлечения остаточного формальдегида. Кубовый продукт колонны 3 представляет собой 70%-ный формальдегид, который после смешения с изобутило-вым спиртом подается на стадию конденсации в реактор 5. В колонне 4 раствор формальдегида в воде укрепляется от 9—10% до 37—38% (масс.). Пары формальдегида и воды конденсируются, и жидкий продукт направляется на питание колонны 2. Кубовый остаток колонны 4 отводится на очистку. [c.340]

Учитывая, что при режиме полного орошения колонна оборудована полным конденсатором и полным кипятильником, можем записать Хд = агд, = xr, и тогда уравнение (III.87) приходит к виду [c.178]

На рис. 62 показан общий вид ректификационной колонны атмосферной перегонки АВТ. На рис. 63 дан общий вид вакуумной колонны АВТ производительностью 3 млн. т/год, работающей по масляной схеме. По конструкции вакуумные колонны несколько отличаются от других колонн. С целью уменьщения длительности пребывания остатка при высокой температуре диаметр нижней части колонны делается меньше, чем верхней. Для уменьшения потерь тепла поверхность ректификационных колонн покрывают теплоизоляционным материалом. Колонна оборудована необходимыми штуцерами для вывода и ввода продуктов, орошений и водяного пара. [c.169]

Азеотропная смесь фурфурола с водой послс конденсации разделяется на две жидкие фазы. Верхний слой, представляющий собой фурфурол, насыщенный водой, возвращается в виде орошения в первую колонну. Нижиий слой, представляющий собой воду, насыщенную фурфуролом, поступает в виде орошения во вторую колонну. Во второй колонне азеотропная смесь с водой отгоняется в приемник. Избыточная вода отводится в остатки. Поскольку азеотропная смесь фурфурола с водой получается как погон из обеих колонн, можно пользоваться общими холодильником и отстойником. [c.126]

Экстрактный слой, состоящий из диэтиленгликоля, воды и бензола, поступает в отпарную колонну, находящуюся при той же температуре, но при более низком давлении. Почти полностью обезвоженный растворитель возвращается в экстрактор. Вода и бензол перегоняются и в конденсированном виде поступают в сепаратор, откуда вода возвращается в верхнюю часть экстрактора. Часть бензола поступает в виде орошения в нижнюю часть экстрактора, а остаток отбирается для проведения окончательной очистки. Фазовые равновесия, связанные с этим процессом, описаны в отдельной статье [25а]. [c.200]

По направлению потоков аппараты колонного типа могут быть-с прямотоком обеих фаз и с противотоком. Наконец, по характеру смачивания катализатора можно различить аппараты с утопленным катализатором (суспендированным или зерненным) и аппараты, в которых жидкая фаза подается на катализатор, очевидно, только гранулированной формы, в виде орошения. [c.185]

Особенность устройства головки данной установки (см. рис. 5.28) - двухступенчатая сепарация воды от нефтепродуктов и их раздельный регулируемый отвод. Первая ступень сепарации включает кольцевую емкость 7, расположенную под конденсатором 8 и отделенную от парового патрубка воздушным пространством дпя предотвращения вскипания водяного конденсата в емкости. Верхний слой нефтепродукта из емкости 7 возвращается в колонну в виде орошения через капиллярный расходомер (в другом случае отбор орошения взят после второй ступени сепарации 10). Из этого же слоя через холодильник отводится ректификат в сепаратор второй ступени 10, куда из нижней части емкости 7 также через холодильник отводится конденс,ат водяного пара. Из отстойника второй ступени сверху через игольчатый регулятор отводится ректификат, а снизу - вода. [c.136]

Из кипятильника нижней колонны обогащенная кислородом жидкость дросселируется до давления 0,147 МПа и вводится на питающую тарелку верхней колонны. Конденсат дефлегматора, содержащий 98 % азота, разделяется на два почти равных потока, один из которых поступает на орошение колонны 5 для более полной очистки кислорода от азота, а другой, собирающийся в кармане 4, через дроссельный вентиль / подается в виде флегмы на орошение колонны 2. Продукты ректификации в двухколонных аппаратах выводятся с верха и с низа колонны 2. Дистиллят представляет собой азот с массовой долей [c.149]

Для промышленных установок экстрактивной ректификации типична схема, изображенная на рис. 5.5. Исходная смесь подается на верхнюю тарелку исчерпывающей части, а разделяющий агент поступает на верхнюю тарелку укрепляющей части колонны К-1 и стекает вместе с флегмой. Разделяющий агент, содержащийся в парах легколетучего компонента, улавливается флегмой на тарелках регенерационной секции колонны К-1. Труднолетучий компонент и разделяющий агент выводятся с низа колонны К-1 и разделяются в колонне К-2. Чистый тяжелый компонент выделяется в качестве дистиллята а разделяющий агент — в виде кубового продукта. Последний возвращается на орошение колонны К-1. [c.281]

Для обеспечения эффективного проведения процесса ректификации необходимо, чтобы с верха колонны на нижележащие тарелки непрерывно стекала жидкость (флегма), а с низа колонны вверх поднимались пары. Поэтому часть ректификата после конденсации возвращается в колонну в виде орошения, а часть остатка подогревается в выносном подогревателе и возвращается в колонну в виде паровой или парожидкостной струи. [c.86]

Пары, обогащенные низкокинящим комнонентом, частично стекают в виде орошения в колонну, частично отбираются в виде дистиллята и собираются в приемники 10. [c.237]

Продукты легкого и глубокого крекинга из обеих печей поступают для углубления крекиига в верхнюю часть выносной реакционной камеры К-1. Крекинг-остаток отделяется в испарителе высокого давления К-2. Давление в К-1 (около 20 ат) снижается до давления в испарителе К-2 (10 ат) посредством редукционного вентиля. Крекинг-остаток из испарителя К-2 самотеком перетекает в испаритель низкого давления К-4, где из крекииг-остатка выделяют пары газойлевых фракций, вступающих в контакт с потоком исходного сырья. Некоторое количество несконденсировавшихся фракций уходит сверху испарителя К-4, проходит конденсатор-холодильник Т-7 и из газосепаратора Е-2 низкого давления идет в мерник, а также используется в виде циркулирующего потока орошения колонны К-4. Поток паров из испарителя К-2 идет на разделение в колонну К-3. [c.69]

Кубовую жидкость колонны 17 (в основном этап-этиленовую фракцию, содержащую небольшое количество углеводородов Сз) делят на две части. Одну часть используют в виде флегмы для орошения колонны 15, другую часть направляют на охлаждение секции III. Выполнив свою роль хладагента, эта часть этан-этиленовой фракции вместе с дистиллятом колонны 16, который также дросселируют до 1,6 ат, поступает в колонну 24, работающую прп 1,5 ат. В колонне 24 этан отделяют от этилена ректификацией. Здесь флегмой слул ит этилен двух источников. [c.162]

На второй АВТ ПНЦ орошением отводится 74—77% всего количества тепла, которое снимается всеми видами орошения второй колонны (см. табл. 4). На первой АВТ отвод тепла ПНЦ орошением составляет почти 55%. Кроме меньшего отвода тепла из второй колонны ПНЦ орошением, на первой АВТ отбирается также меньшее количество бензина. В связи с этим верхняя часть атмосферной колонны на первой. Л.ВТ работает при более высоких значениях флегмового числа, чем на второй (соответственно 5,8 и 2,3—3,2). Этим обеспечивается более четкое разделение бензина и керосина на первой АВТ по сравнению со второй. [c.62]

С верхней тарелки колонны пары поступают в дефлегматор 6, где они частично или полностью конденсируются. Часть конденсата в виде флегмы через емкость 7 направляется на орошение колонны, а другая его часть вместе с парами охлаждается в аппарате 8 и направляется в сборник 12 дистиллята (ректификата или верхнего продукта). [c.34]

Орошение при помощи парциального конденсатора. Этот вид орошения называют также горячим острым орошением. Количество тепла й, отнимаемое на верху колонны для создания жидкого орошения, назначается согласно уравнению (11.45). Отнять данное количество тепла й можно различными способами. Один из этих способов — использование парциального конденсатора, часто применяется в случае, когда ректификат О предполагается направить на дальнейшую переработку в парообразном виде. Количество стекающего из парциального конденсатора орошения устанавливается на основе уравнений материального и теплового балансов для парциального конденсатора [c.329]

Общее количество тепла й (кдж/ч), которое должно быть отнято всеми видами орошения, определяется из уравнения теплового баланса сложной колонны. Так, для сложной колонны, состоящей из четырех простых колонн, уравнение теплового баланса будет (в кдж/ч)-. [c.377]

Насыщенный абсорбент из куба колонны 2 проходит теплообменник 10, где подогревается горячим регенерированным абсорбентом, и направляется в десорбер 4, предназначенный для отгонки углеводородов С3 + С4. Он работает как обычная ректификационная колонна, снизу обогревается глухим паром, а сверху орошается жидкой пропан-бутановой фракцией. Повышенное давление в десорбере (1,1 —1,2 МПа) обеспечивает конденсацию верхнего проду <та водой в конденсаторе 5. Конденсат стекает в сборник 6 нропая-бутановой фракции, откуда часть его подают на орошение колонны 4, а остальное выводят с установки в виде сжиженного газа или подвергают ректификации для выделения индивидуальных углеводородов. [c.27]

Покажем это на примере разделения смеси, состоящей из трех компонентов А, В и С, не образующих азеотропов (рис. XII-22). По одному варианту (рис. ХП-22, а) в колонне 1 наименее летучий из компонентов (компонент С) отделяют в виде остатка. Другие два компонента (В и А), отводимые в качестве дистиллята, после конденсации поступают в колонну 2, где разделяются на дистиллят (компонент А) и остаток (компонент В менее летучий, чем А). Более экономична подача компонентов Л -Ь В в колонну 2 в парообразном состоянии при этом в дефлегматоре первой колонны конденсируется только флегма, необходимая для орошения колонны. [c.495]

Фракция жирных кислот состава iy—С21 отбирается в верхней части колонны при температуре 185° и в виде паров поступает в воздушный конденсатор 117, откуда конденсат направляется и вакуум-приемник 118. Из вакуум-приемника 118 часть конденсата насосом 119 подается на орошение колонны 115 (число орошения равно 4). Другая часть конденсата с температурой 180° поступает в сборник жирных кислот состава iy—С21. [c.36]

Для регулирования температуры верха колонны на две верхние тарелки подается орошение для этой цели используется циркулирующий поток жидкости — верхний боковой погон без регенерации его тепла (вследствие низкой температуры). Одна или две средние фракции применяются в качестве циркулирующего промежуточного орошения. Тепло, вносимое последним видом орошения, — один из основных источников регенерации тепла на установке. [c.117]

Согласно схеме I в первой колонне отбираются три компонента (а, б и е), а наиболее высококипящий компонент выделяется в виде остатка. Орошением колонны служит смесь компонентов а, б и б. Следующий высококипящий компонент отбирается в виде остатка второй колонны, а два остальных отгоняются в виде ректификата и служат орошением второй колонны. Наконец, в третьей колонне разделяются компоненты а и б, ил1еющие наиболее низкие температуры кипения. [c.222]

Имея в виду, что колонна оборудована полным конденсатором, можно заключ [ть, что состав орошения и дистиллята один и тот же. На этом основании уравнение (У.23) в развернутом виде запишется так [c.416]

Процесс однократной конденсации в парциальном конденсаторе представляется на тенловой диаграмме вертикальным отрезком РР , пропорциональным расходу тепла й, отнесенному к единице веса паров О], поднимающихся с верхней тарелки колонны. Фигуративная точка Р, на коноде АЕ представляет двухфазную парожидкую систему, разделяющуюся на флегму gA, стекающую из парциального конденсатора в колонну в виде орошения и на пар Е, поступающий в полный конденсатор-холодильник. Расход тепла в парциальном конденсаторе может быть измерен и отрезком 5з , пропорциональным величине Рас- [c.93]

Процесс состоял из первичного разделения в колонне для азеотропной перегонки, регенерации аммиака в специальной установке, удаления диацетилена при помощи специальной системы и окончательного отделения бутадиена в перегонном кубе. Очищенный бутадиен получался в колонне для азеотропной перегонки в виде остатков с примесью небольшого Количества гомологов ацетилена. Другие углеводороды отгонялись в виде йзео-тропных смесей с аммиаком. При охлаждении погон азеотропной перегонки разделялся на две жидкие фазы, после чего фаза с большим содержанием аммиака поступала в виде орошения обратно в Колонну. Углеводородная фаза повторно перегонялась для получения оставшегося в ней аммиака. Если в исходном продукте находились пропаны, то при использовании этого метода восстановления разделяющего агента возникали трудности из-за высокой упругости пара пропанов. Другой метод восстановления разделяющего агента заключается в промывке отогнанного продукта водой. [c.133]

Рпс. 116. Виды орошения а — горячее, еоздаваемое посредством парциального конденсатора б — испаряющееся циркуляционное (холодное) 1 — колонна 2 — конденсатор-холодильник 3 — емкость верхнего продукта (емкость орошения) 4 — парциальный конденсатор в — неиспаря-ющееся циркуляционное 1— колонна 4— теплообменник . 5 - холодильник. [c.224]

Кубовая жидкость десорбера 4 через дроссельный вентиль, снижающий давление почти до атмосферного, поступает во второй десорбер 7. Здесь из нее отгоняются углеводороды Сз и выс-нп1е (так называемый газовый бензин), которые после конденсации в аппарате 8 стекают в сборник 9. Часть газового бензина поступает па орошение колониы 7, а остальное количество выводят из системы в виде готового продукта или направляют на дальнейшее выделение пентанов. Кубовая жидкость из десорбера 7 представляет собой регенерированный абсорбент. Он охлаждается в теплообменнике 10 и холодильнике 3, после чего возвращается на верхнюю тарелку абсорбционно-отпарной колонны 2. [c.27]

Эфиры, выходящие с низа эфирнзатора 7, дросселируют и подвергают вакуум-перегонке при остаточном давлении 133 гПа. Вначале в испарителе 8 отгоняют смесь эфиров от менее летучих смолистых примесей. Легкий погон из ректификационной. колонны 10 представляет собой метил-л-толуилат. Он конденсируется в конденсаторе-дефлегматоре 11. Часть его идет на орощение колонны, а остальное количество стекает в сборник 13, откуда направляется на окисление. Эфиры дикарбоновых кислот из куба колонны 10 поступает на вакуум-ректификацию в насадочную колонну 12, где более летучий диметилтерефталат отгоняется от днметиловых эфиров изомерных дикарбоновых кислот ( изофталаты ). В конденсаторе-дефлегматоре 14 эфир конденсируется часть его возвращается на орошение колонны, а остальной продукт стекает в сборник 15. Кубовый остаток из колонны 12 еще содержит значительное количество диметилтерефталата. Его направляют на кристаллизацию из метанольных растворов, на схеме не показанную. Изофталаты лучше растворяются в метаноле, и диметилтерефталат отделяют от них в виде кристаллов, возвращая его на рек-тифика дию. [c.401]

Сырье установки (фракция 85-180°С прямогонного бензина) насосом Н-101 подается для подогрева в теплообменник Т-104. Перед теплообменником сырье смешивается с ВСГ в тройнике смешения и после Т-104 направляется в печь П-101, а оттуда с температурой 330-360°С — в реактор гидроочистки Р-101. Газопродуктовая смесь из реактора, отдав тепло в теплообменнике Т-104 и холодильнике X-101, поступает для разделения на гидрогенизат и ВСГ в сепаратор С-101 с температурой 40°С. Часть ВСГ из С-101 идет на прием компрессора ПК-101 и далее — в тройник смешения с сырьем гидроочистки избыток ВСГ под давлением 3,5 МПа сбрасывается с установки в систему ВСГ. Гидрогенизат из С-101 нагревается в теплообменнике Т-102 и поступает в отгонную колонну К-101 на стабилизацию для выделения из него углеводородных газов, сероводорода и влаги. Верхний продукт К-101, охладившись в воздушных конденсаторах и водяных холодильниках, собирается в рефлюксной емкости Е-101, откуда после сепарации от сухого газа и воды, подается на верх колонны К-101 в виде орошения. Сухой газ после моноэтаноламиновой очистки в абсорбере К-106 от сероводорода сбрасывается в топливную сеть завода. Тепло в отгонную колонну вносится циркуляцией части стабильного гидрогенизата из нижней части К-101 через печь П-102. Избыток стабильного гидрогенизата поступает на прием насоса Н-104 и далее в тройник смешения с циркулирующим ВСГ от компрессора ТК-101. После нагрева в теплообменнике Т-103 за счет тепла продуктов реакции он направляется для нагрева до 480-485°С в одну из секций печи П-103 и далее в первый реактор Р-102, а затем последовательно проходит другую секцию печи П-103 и реактор Р- [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология